JB/T 5983-1992
基本信息
标准号： JB/T 5983-1992
中文名称：多楔带传动 设计方法
标准类别：机械行业标准(JB)
英文名称： Design method of multi-V belt transmission
标准状态：现行
发布日期：1992-07-17
实施日期：1993-07-01
出版语种：简体中文
下载格式：.rar.pdf
下载大小：667837
标准分类号
中标分类号：机械>>通用零部件>>J18链传动、皮带传动与键联结
关联标准
采标情况：neq ISO/DIS 9982:1990
出版信息
出版社：中国机械工业出版社
页数：28页
标准价格：20.0 元
出版日期：1993-07-01
相关单位信息
起草人：秦书安、曹助家、李颖、杨宗栋
起草单位：机械电子工业部机械标准化研究所、上海工程技术大学
归口单位：机械电子工业部机械标准化研究所
提出单位：机械电子工业部机械标准化研究所
发布部门：中华人民共和国机械电子工业部
标准简介
本标准规定了多楔带传动的设计方法。 本标准适用于标准中规定的PJ、PL、PM三种型号多楔带传动的设计。 JB/T 5983-1992 多楔带传动 设计方法 JB/T5983-1992 标准下载解压密码：www.bzxz.net
标准图片预览
标准内容
中华人民共和国机械行业标准
多带传动设计方法
主题内容与适用范围
本标准规定了多楔带传动的设计方法，本标准适用于标准中规定的 PJ、PL、PM 三种型号多楔带传动的设计。2引用标准
带传动术语
GB6931
3术语和代号
3.1本标准术语按GB6931.1～6931.2的规定，3.2本标准中使用代号见表1。
参数名称
设计功率
需传递的功率
工作情况系数
传动比
小带轮转速
大带轮转速
小带轮节圆直径
大带轮节圆直径
有效线差
小带轮有效直径
大带轮有效直径
带的有效长度
中心距
初定带的有效长度
初定中心距
中心距减小量
中心距增加量
小带轮包角
包角修正系数
带长修正系数
每楔传递的基本额定功率
由传动比引起的功率增量
带的楔数、带轮的槽数
有效拉力
中华人民共和国机械电子工业部1992-07-17批准JB/T 5983—92
1993-07-01实施
原始设计资料
4.1原动机和工作机类型；
4.2每天运转时间t，
4.3需传递的功率P;
4.4.小带轮转速nl；
4.5大带轮转速n2
4.6初定中心距a或中心距范围
4.7对传动空间等方面的特殊要求。5设计步骤
5.1确定设计功率P.
式中：K见表2。
JB/T 5983-92
续表1
参数名称
紧边拉力
松边拉力
带与带轮的楔合系数
压轴力
测量初拉力时施加的垂直力
Pa=KAP
原动机类型
（1）
交流电动机（普通转矩、鼠笼式、」交流电动机（大转矩、大滑差率、同步、分相式），直流电动机（并激)，内燃机
每天连
续运转
液体搅拌器，鼓风机和排气装置，离心泵和压缩机，功率在7.5kW以下(含7.5kW)的风扇;轻型输送机
带式输送机（砂子、尘物等)，和面机，功率超过了.5k的风扇，发电机；洗衣机+机床，冲床、压力机、剪床，印刷机，往复式振动筛，正排量旋转泵
制砖机，斗式提升机，激磁机，活塞式压缩机，输送机（链板式、盘式、螺旋式），锻压机床；造纸用打浆机，柱塞泵，正排量鼓风机，粉碎机，锯床和木工机械
每天连
续运转
每天连
续运转
>6～16 h
≥16~24h
单相、滑环式、串激），直流电动机(复澈）
每天连
续运转
每天连
续运转
每天连
续运转
>6～16 h>16~24 h
破碎机（旋转式、鄂式、滚动式）；研磨机（球式，棒式、圆简型式），起重机：橡胶机械（压光机、模压机、轧制机）
节流机械
JB/T 5983--92
续表2
原动机类型
交流电动机（普通转矩、鼠笼式、同步、分相式）.直流电动机（并激），内燃机
每犬连
续运转
5.2如使用张紧轮，将下列数值加到KA中去：张紧轮位于松边内侧：0：
张紧轮位于松边外侧：0.1；
张紧轮位于紧边内侧：0.1；
张紧轮位于紧边外侧：0.2。
5.3选择带型
根据n和P：由图1选择带型。
家经务集热食国童服息商
5.4计算传动比
.5.5确定带轮有效直径dl、de2
每天连
续运转
每天连
续运转
>6～16 h
[>16~24 h
交流电动机（大转矩、大滑差率、单相、滑环、串激）.直流电动
机（复激）
每天连
续运转
设计功率Pa，kw
i=n/n2
小带轮有效直径：del三dlemin，demin见表3。表3
20304050
每天连
续运转
1≥6~~16 h
每天连
续运转
>16-~24 h
200 300400500
如不考虑弹性滑动：
式中：dp=de+24
dp2 = de2 + 2.
A.值见表4。
大带轮有效直径：
JB/T 5983—92
i=ni/n2dpz/dpl
de2 = duz - 24,
del1de2根据计算值选取表5的直径系列中的值。表5
带轮直径系列d。
（4）
5.6确定有效长度L.和中心距a
JB/T 5983—92
5.6.1计算初定有效长度L。，选择有效长度L。Le = 2aa + 1.57(de + dez)+ (dea — der)2/4ao式中：a由设计任务书给定，或在0.7(del十de)a<2(de十d2)范围内选取L根据L。由表6选取。
长度系列Le
注：多楔带尺寸国家标准颁布后，有效长度按拟定的标准值选取。5.6.2确定中心距a
u = a+ (L- L)/2
5.7确定中心距调整量
按图2、表7查取中心距调整量△、8。中心距变动范围为：(a一)～（a+△)。PM
11 200
14 000
+（5)
有效长度L
450500
>500~750
>750~1 000
1000~～1250
≥1 250~～1 500
1 500-~1 800
≥1 800~2 000
>2 000-~2 500
1 250-1 500
>1 500~1 800
>1 800-2 000
>2 000~2 240
>2 240~~2 500
2 500~3 000
3000~4000
>4 000-~5 000
>50006000
2 240~~2 500
>2 500~3 000
≥3 000-~4 000
≥4 000~5 000
5 000~6 000
>6 000-6 700
≥6 700-~8 500
>8500～10000
>10 000~11 800
>11 800~16 000
5.8计算小带轮包角α1，确定包角系数K。JB/T 5983—92
α 180\ - 57.3° X (d2 de1)/aK。由表8查取。
小轮包角
确定带长系数K，
K由表9查取。
有效长度Le
JB/T 5983-—92
包角修正系数
小轮包角
带长修正系数KL
包角修正系数
确定带每楔传递的基本额定功率和传动比引起的功率增量（P,十△P,）5.10
当传动平稳，α1=180°，使用特定带长时，带每模传递的基本额定功率P，和由传动比i引起的功率增量AP，，见表10～表12。
0.01 0.01
0. 01 1 0. 01 0. 01
JB/T 5983-92
0. 02 0, 02
0. 0310. 03
0.01 10. 0210. 02/0.03
0. 0110. 02
0. 020. 04
0. 02 0. 031
0.01 0. 02
0.0410. 05
45147.550
601 63
PJ型多楔带包角180°时每楔传递的0. 020. 020. 03:0. 030. 030. 040. 040. 040.03
0. 040. 04; 0. 040. 040. 05j0. 060.04
10. 04 10. 040. 05 0. 05 0. 06 0. 0610. 07;0. 07 :0. 04
0. 040. 050. 060. 060. 07|0. 070. 07|0. 080. 100. 05 0. 060. 07 0. 070. 07 0. 08 0. 09/. 100. 110. 05
0. 06 1 0. 07
0. 06 0. 07 10. 07
0. 05j0.07
30.090.100.100.1110.13
0. 06 /0. 070. 07:0. 08
0. 07|0.080.090.100.10/0.11[0. 12j0. 14[0.08/0.09|0.10|0.11|0.120. 130. 130. 160.07
o.120.130.140.16
0. 080. 090. 100.100. 11
0.08 |0.090.100.11 0.120.13|0.13j0.15|0.170.09 [0.100.110.12|0.130.14[0.150.160.1910.100.10|0.11]0.13|0.130.14[0.160.17;0.190.09
0.100.110.120.130.140.150.160.17/0.200.09
0.120.13j0. 130.150.16jo.17]0.19 0. 2210.110.130.130.140.160.170.190.200.23[0. 090. 10
0. 040. 051
1 700 0. 01
0.030.040.06
0.030.040.06
0. 010.03
0. 071 0. 10
0. 06 ↓ 0. 08
0.11 0. 130.13 0.15j0. 160. 17]0. 190. 20|0. 230.120.130.140.160.16j0.18.19!0.210.230.110.13 ↓o.14j0.15jo.160.18jo.19|0.21 o.220.250.12
0,13|0.14
0. 10 / 0. 12↓
0.15|0. 16|0. 170.190.200.220.23/0.270.150.16jo.180. 19|0.21j0.22|0. 24 0. 285|0.160.180.19|0.21|0.22[0.25|0.280. 15
7/0.19/0.20/0.22,0.24/0.250.300.150.160.17
0.15 |0.160.180.190. 22j0. 230. 25|0. 270.310. 16 |0. 18|0. 19/0. 21|0. 23/0. 25/0. 27/0. 29/0. 34]10
基本额定功率 P,，kw
0. 040.06
0. 06 ↓ 0. 07
0.1610.20
0. 250.28
0.3710.39
0. 3510.39
JB/T 5983--92
.261.38
1.94,3.38
由传动比引起的功率增量AP，，kw23.39
0. 000.000. 000.0010. 000.000. 000.00
0.000. 00
0.0010.000.000.00 0.000.000.000. 00 10. 0010. 000. 000. 000. 00|0. 000.00
0. 000. 00:0. 000. 000. 00: 0. 000.00
0.000.000.00:0.000.01
0. 0110. 01
0. 000. 000. 01|0. 01|0. 01
0.000. 00.0. 010. 010.01 0, 010.01
0. 000. 000. 010. 010.0110. 010. 010. 000. 000. 010. 010. 0110. 010. 011 0. 010.00
0.000.010.010.01 0.01
0.00:0.010.01
10.000.010.010.010.010.010.0110. 000. 010.010. 010.010. 01:0. 010.00
0.010.010.010.010
0. 010. 01 0. 01
0.010.010.01 0.01
10.010.01
0.0110.010.011
0.010.010.01
0.000.000,010.010.010.010.010.010.000.00
0. 000.00
0.000. 01
0.01:0. 010. 01
0.01 0. 010.01
0. 000. 010. 0110. 010. 0bzxZ.net
0.000.010.01
0. 000.010.01
0.01.0.01
0. 01.0.01
0. 0110. 01
0. 00 0. 000. 01|0. 0110. 01|0. 010. 01|0. 011 0. 01351
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多带传动设计方法
主题内容与适用范围
本标准规定了多楔带传动的设计方法，本标准适用于标准中规定的 PJ、PL、PM 三种型号多楔带传动的设计。2引用标准
带传动术语
GB6931
3术语和代号
3.1本标准术语按GB6931.1～6931.2的规定，3.2本标准中使用代号见表1。
参数名称
设计功率
需传递的功率
工作情况系数
传动比
小带轮转速
大带轮转速
小带轮节圆直径
大带轮节圆直径
有效线差
小带轮有效直径
大带轮有效直径
带的有效长度
中心距
初定带的有效长度
初定中心距
中心距减小量
中心距增加量
小带轮包角
包角修正系数
带长修正系数
每楔传递的基本额定功率
由传动比引起的功率增量
带的楔数、带轮的槽数
有效拉力
中华人民共和国机械电子工业部1992-07-17批准JB/T 5983—92
1993-07-01实施
原始设计资料
4.1原动机和工作机类型；
4.2每天运转时间t，
4.3需传递的功率P;
4.4.小带轮转速nl；
4.5大带轮转速n2
4.6初定中心距a或中心距范围
4.7对传动空间等方面的特殊要求。5设计步骤
5.1确定设计功率P.
式中：K见表2。
JB/T 5983-92
续表1
参数名称
紧边拉力
松边拉力
带与带轮的楔合系数
压轴力
测量初拉力时施加的垂直力
Pa=KAP
原动机类型
（1）
交流电动机（普通转矩、鼠笼式、」交流电动机（大转矩、大滑差率、同步、分相式），直流电动机（并激)，内燃机
每天连
续运转
液体搅拌器，鼓风机和排气装置，离心泵和压缩机，功率在7.5kW以下(含7.5kW)的风扇;轻型输送机
带式输送机（砂子、尘物等)，和面机，功率超过了.5k的风扇，发电机；洗衣机+机床，冲床、压力机、剪床，印刷机，往复式振动筛，正排量旋转泵
制砖机，斗式提升机，激磁机，活塞式压缩机，输送机（链板式、盘式、螺旋式），锻压机床；造纸用打浆机，柱塞泵，正排量鼓风机，粉碎机，锯床和木工机械
每天连
续运转
每天连
续运转
>6～16 h
≥16~24h
单相、滑环式、串激），直流电动机(复澈）
每天连
续运转
每天连
续运转
每天连
续运转
>6～16 h>16~24 h
破碎机（旋转式、鄂式、滚动式）；研磨机（球式，棒式、圆简型式），起重机：橡胶机械（压光机、模压机、轧制机）
节流机械
JB/T 5983--92
续表2
原动机类型
交流电动机（普通转矩、鼠笼式、同步、分相式）.直流电动机（并激），内燃机
每犬连
续运转
5.2如使用张紧轮，将下列数值加到KA中去：张紧轮位于松边内侧：0：
张紧轮位于松边外侧：0.1；
张紧轮位于紧边内侧：0.1；
张紧轮位于紧边外侧：0.2。
5.3选择带型
根据n和P：由图1选择带型。
家经务集热食国童服息商
5.4计算传动比
.5.5确定带轮有效直径dl、de2
每天连
续运转
每天连
续运转
>6～16 h
[>16~24 h
交流电动机（大转矩、大滑差率、单相、滑环、串激）.直流电动
机（复激）
每天连
续运转
设计功率Pa，kw
i=n/n2
小带轮有效直径：del三dlemin，demin见表3。表3
20304050
每天连
续运转
1≥6~~16 h
每天连
续运转
>16-~24 h
200 300400500
如不考虑弹性滑动：
式中：dp=de+24
dp2 = de2 + 2.
A.值见表4。
大带轮有效直径：
JB/T 5983—92
i=ni/n2dpz/dpl
de2 = duz - 24,
del1de2根据计算值选取表5的直径系列中的值。表5
带轮直径系列d。
（4）
5.6确定有效长度L.和中心距a
JB/T 5983—92
5.6.1计算初定有效长度L。，选择有效长度L。Le = 2aa + 1.57(de + dez)+ (dea — der)2/4ao式中：a由设计任务书给定，或在0.7(del十de)a<2(de十d2)范围内选取L根据L。由表6选取。
长度系列Le
注：多楔带尺寸国家标准颁布后，有效长度按拟定的标准值选取。5.6.2确定中心距a
u = a+ (L- L)/2
5.7确定中心距调整量
按图2、表7查取中心距调整量△、8。中心距变动范围为：(a一)～（a+△)。PM
11 200
14 000
+（5)
有效长度L
450500
>500~750
>750~1 000
1000~～1250
≥1 250~～1 500
1 500-~1 800
≥1 800~2 000
>2 000-~2 500
1 250-1 500
>1 500~1 800
>1 800-2 000
>2 000~2 240
>2 240~~2 500
2 500~3 000
3000~4000
>4 000-~5 000
>50006000
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≥3 000-~4 000
≥4 000~5 000
5 000~6 000
>6 000-6 700
≥6 700-~8 500
>8500～10000
>10 000~11 800
>11 800~16 000
5.8计算小带轮包角α1，确定包角系数K。JB/T 5983—92
α 180\ - 57.3° X (d2 de1)/aK。由表8查取。
小轮包角
确定带长系数K，
K由表9查取。
有效长度Le
JB/T 5983-—92
包角修正系数
小轮包角
带长修正系数KL
包角修正系数
确定带每楔传递的基本额定功率和传动比引起的功率增量（P,十△P,）5.10
当传动平稳，α1=180°，使用特定带长时，带每模传递的基本额定功率P，和由传动比i引起的功率增量AP，，见表10～表12。
0.01 0.01
0. 01 1 0. 01 0. 01
JB/T 5983-92
0. 02 0, 02
0. 0310. 03
0.01 10. 0210. 02/0.03
0. 0110. 02
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0. 02 0. 031
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0.0410. 05
45147.550
601 63
PJ型多楔带包角180°时每楔传递的0. 020. 020. 03:0. 030. 030. 040. 040. 040.03
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10. 04 10. 040. 05 0. 05 0. 06 0. 0610. 07;0. 07 :0. 04
0. 040. 050. 060. 060. 07|0. 070. 07|0. 080. 100. 05 0. 060. 07 0. 070. 07 0. 08 0. 09/. 100. 110. 05
0. 06 1 0. 07
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0. 06 /0. 070. 07:0. 08
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o.120.130.140.16
0. 080. 090. 100.100. 11
0.08 |0.090.100.11 0.120.13|0.13j0.15|0.170.09 [0.100.110.12|0.130.14[0.150.160.1910.100.10|0.11]0.13|0.130.14[0.160.17;0.190.09
0.100.110.120.130.140.150.160.17/0.200.09
0.120.13j0. 130.150.16jo.17]0.19 0. 2210.110.130.130.140.160.170.190.200.23[0. 090. 10
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1 700 0. 01
0.030.040.06
0.030.040.06
0. 010.03
0. 071 0. 10
0. 06 ↓ 0. 08
0.11 0. 130.13 0.15j0. 160. 17]0. 190. 20|0. 230.120.130.140.160.16j0.18.19!0.210.230.110.13 ↓o.14j0.15jo.160.18jo.19|0.21 o.220.250.12
0,13|0.14
0. 10 / 0. 12↓
0.15|0. 16|0. 170.190.200.220.23/0.270.150.16jo.180. 19|0.21j0.22|0. 24 0. 285|0.160.180.19|0.21|0.22[0.25|0.280. 15
7/0.19/0.20/0.22,0.24/0.250.300.150.160.17
0.15 |0.160.180.190. 22j0. 230. 25|0. 270.310. 16 |0. 18|0. 19/0. 21|0. 23/0. 25/0. 27/0. 29/0. 34]10
基本额定功率 P,，kw
0. 040.06
0. 06 ↓ 0. 07
0.1610.20
0. 250.28
0.3710.39
0. 3510.39
JB/T 5983--92
.261.38
1.94,3.38
由传动比引起的功率增量AP，，kw23.39
0. 000.000. 000.0010. 000.000. 000.00
0.000. 00
0.0010.000.000.00 0.000.000.000. 00 10. 0010. 000. 000. 000. 00|0. 000.00
0. 000. 00:0. 000. 000. 00: 0. 000.00
0.000.000.00:0.000.01
0. 0110. 01
0. 000. 000. 01|0. 01|0. 01
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