DB33/T 927-2014
基本信息
标准号： DB33/T 927-2014
中文名称：长管节后张法预应力混凝土大管桩设计与施工规程
标准类别：地方标准(DB)
标准状态：现行
出版语种：简体中文
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标准分类号
关联标准
出版信息
相关单位信息
标准简介
DB33/T 927-2014 长管节后张法预应力混凝土大管桩设计与施工规程
DB33/T927-2014
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标准内容
ICS93.140
DB33/T9272014
长管节后张法预应力混凝士
大管桩设计与施工规程
Technical code of design and constrution for long tube and large diameter posttensionedprestress concretecylinderpile2014-07-07发布
浙江省质量技术监督局
2014-08-07实施
2规范性引用文件
3术语和定义
4长管节大管桩设计
4.1一般规定
4.2计算.
4.3构造．
5长管节制作、
5.1原材料
混凝土
成型与养护
起吊、堆存和运输
质量检验
6长管节大管桩拼接
钢绞线
锚具与夹具
粘结剂
6.4拼接与张拉
6.5压浆与放张，
桩质量检验
长管节大管桩吊运、堆存和装运7.1场内吊运
7.2场内堆存，
7.3装运
8长管节大管桩沉桩
一般规定
8.2吊桩．.．
8.3沉桩工艺
8.4质量控制
附录A（规范性附录）
附录B（规范性附录）
长管节大管桩型号、规格及技术性能表长管节大管桩性能曲线
DB33/T927—2014
DB33/T927—2014
附录C（资料性附录）
附录D（规范性附录）
附录E（资料性附录）
长管节大管桩设计选用示例.
粘结剂正拉粘结强度试验方法.
选锤参考资料
................ 31
++++ 34
本标准按照GB/T1.1—2009给出的规则起草。本标准由浙江省交通运输厅提出并归口。DB33/T927—2014
本标准的起草单位：浙江省交通运输厅工程质量监督局、宁波海港工程有限公司、浙江省交通规划设计研究院。
本标准主要起草人员包括：吴安宁、陈妙初、陈学国、叶先光、曹云、应永良、史美鹏、赵殿鹏、荣海敏、何晓宇、杨明军、陈晓峰、戴晓栋、徐小梅、蒋春晖、应志峰、张盛创、吴捷安、应齐明、吴显华、董志远、贾慧萍、方中军、王果、王斐斐、孙健、张秀华、王光忠、陈月松、王世军。II
1范围
长管节后张法预应力混凝士
大管桩设计与施工规程
DB33/T927—2014bzxz.net
本标准规定了长管节后张法预应力混凝土大管桩设计、制作、拼接、吊运、堆存、装运以及沉桩等技术要求。
本标准适用于长管节后张法预应力混凝土大管桩的设计与施工。规范性引用文件
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。GB175通用硅酸盐水泥
GB50158
GB/T701
GB/T2567
GB/T5224
港口工程结构可靠度设计统一标准低碳钢热轧圆盘条
树脂浇铸体性能试验方法
预应力混凝土用钢绞线
GB/T14370
GB/T50152
JTG/TF50
JTJ270
JTJ275
JTS151
预应力筋锚具、夹具和连接器
混凝土结构试验方法标准
公路桥涵施工技术规范
水运工程混凝士试验规程
海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范水运工程混凝土结构设计规范
JTS167-4港口工程桩基规范
JTS167一6港口工程后张法预应力混凝土大管桩设计与施工规程JTS202
JTS257
水运工程混凝土施工规范
水运工程质量检验标准
术语和定义
下列术语和定义适用于本标准。3.1
长管节
longpilesection
长度为8m及以上，采用离心工艺生产的混凝土管桩的单位节段。1
DB33/T9272014
长管节大管桩longtubeandlargediametercylinderpile采用后张法预应力拼接的多节段长管节的混凝王大管桩。4长管节大管桩设计
4.1一般规定
4.1.1长管节大管桩上的作用及作用组合应符合GB50158的有关规定4.1.2长管节大管桩在海水环境中的设计使用年限应不低于50年，且应符合JTJ275的有关规定：设计使用年限超过50年的结构应进行专项耐久性设计；有抗冻要求的长管节大管桩的使用性能应符合JTS202、JTS151的规定。
4.1.3嵌岩长管节大管桩设计应符合JTS167—4的有关规定。4.1.4长管节大管桩型号、规格及技术性能可参见附录A的表A.2。4.2计算
4.2.1验算项目
4.2.1.1不同工作阶段的长管节大管桩应按表1中所规定的验算内容进行相应作用状态下的验算。表1长管节大管桩不同工作阶段验算项目表工作阶段
吊运阶段
锤击沉桩阶段
使用阶段
抗裂验算
验算内容
锤击拉应力、压应力验算
抗裂验算
正截面承载力验算及单桩承载力验算作用状态
吊运产生的弯矩
锤击沉桩拉应力
锤击沉压应力
受拉桩轴心拉力与弯矩组合
受压桩轴心压力与弯矩组合
轴心受拉
轴心受压
受拉桩轴心拉力与弯矩组合
受压桩轴心压力与弯矩组合
4.2.1.2长管节大管桩单桩承载力验算包括：单桩轴向承载力验算和水平承载力验算。单桩承载力的计算和试验方法应符合JTS167一4的有关规定。4.2.2吊运阶段验算
长管节大管桩在吊运阶段应进行抗裂验算。其截面边缘的混凝土法向拉应力应满足式（1）、法向压应力应满足式（2）要求：M
式中：
+op≤0.85f
-吊运阶段的弯矩设计值（N·mm）；按照混凝土弹性模量换算的截面弹性抵抗矩（mm）：长管节大管桩混凝土有效预压应力值（N/mm）：ape
受拉区混凝土塑性影响系数：
长管节大管桩混凝土在施工阶段轴心抗拉强度标准值（N/mm）；长管节大管桩混凝土在施工阶段轴心抗压强度标准值（N/mm）。锤击沉桩阶段验算
4.2.3.1长管节大管桩进行锤击沉桩拉应力验算时，应满足下式要求：YOk≤f.+ope
式中：
锤击拉应力分项系数，取1.15：DB33/T927—2014
锤击沉桩拉应力标准值（N/mm），该值根据锤能、锤击速度大小、桩垫软硬程度、桩长、组合钢管桩长度和地质条件等综合确定，可取8.0N/mm2～11.0N/mm，带有较长钢管桩的组合桩应取较大值：
J一一长管节大管桩混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm）；Gpe
长管节大管桩混凝土有效预压应力值（N/mm）：4.2.3.2长管节大管桩进行锤击沉桩压应力验算时，应满足下式要求：Yspo,≤f-opc
式中：
-锤击压应力分项系数，取1.1：（4)
锤击沉桩压应力标准值（N/mm），根据桩端支撑性质、桩截面大小、桩长、选用的桩锤锤击能量和地质条件等综合确定，其上限值可取25.0N/mm：f。一一长管节大管桩混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm）；一长管节大管桩混凝土有效预压应力值（N/mm）ape
4.2.4使用阶段验算
4.2.4.1抗裂验算
4.2.4.1.1长管节大管桩应按照正常使用极限状态效应组合对截面进行抗裂验算。截面边缘压应力按照式（5）、截面边缘拉应力按照式（6）计算：(NM）
DB33/T927—2014
式中：
截面边缘压应力（N/mm）：
使用阶段的轴力设计值（N），N以压力为正，拉力为负；一一长管节大管桩换算截面面积（mm）；A
一使用阶段的弯矩设计值（Nmm）；按照混凝土弹性模量换算的截面弹性抵抗矩（mm）；截面边缘拉应力（N/mm）。
4.2.4.1.2对于裂缝控制等级为一级的长管节大管桩截面边缘拉应力在作用的标准组合下和裂缝控制等级为二级的长管节大管桩截面边缘拉应力在作用的准永久组合下应满足下式要求：a≤a
式中：
截面边缘拉应力（N/mm）：
长管节大管桩混凝土有效预压应力值（N/mm）(7)
对于裂缝控制等级为二级的长管节大管桩截面边缘拉应力在作用的标准组合下应满足下式4.2.4.1.3
要求：
O,≤op+aeyf
式中：
一截面边缘拉应力（N/mm）：
ope——长管节大管桩混凝土有效预压应力值（N/mm）；αe——混凝土拉应力限制系数；y
一受拉区混凝土塑性影响系数；一长管节大管桩混凝土轴心抗拉强度标准值（N/mm）。fk
4.2.4.2正截面承载力验算
使用阶段长管节大管桩截面应按照承载能力极限状态作用效应组合进行验算。4.2.4.2.1
4.2.4.2.2轴心受拉长管节大管桩应满足下式要求：N≤N.
式中：
使用阶段的轴力设计值（N）：
N。一一长管节大管桩截面轴心抗拉承载力设计值（N）：Je——钢绞线抗拉强度设计值（N/mm）：一一钢绞线截面面积（mm）
4.2.4.2.3轴心受压长管节大管桩应满足下式要求：4
式中：
N≤pNa
No=0.9(f4+(J%-0o)4)
使用阶段的轴力设计值（N）；
轴心受压稳定系数，参见JTS151相关章节：DB33/T927—2014
Na。——轴心受压稳定系数时，长管节大管桩截面轴心抗压承载力设计值（N）；f
长管节大管桩混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）：长管节大管桩截面面积（mm）：钢绞线抗压强度设计值（N/mm）：纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时钢绞线拉应力（N/mm）：4，一一钢绞线截面面积（mm）。4.2.4.2.4对于CD1200系列长管节大管桩，其截面轴心抗压承载力设计值可参见附录A中表A.2的长管节大管桩型号、规格及技术性能表。4.2.4.2.5轴力和弯矩共同作用的长管节大管桩应满足下式要求：nM≤M.
式中：
(α,f.A(D+ d)sin(πα)/4+ JAd, sin(rα)/2+(Jx-0po)4,d, sin(πα.)/2)元
当轴力设计值满足：N≤2αfA/3+(2f/3-α）A时，公式（14）中系数α和α按下式计算：N+AJp
α,fA+%4,+1.5fy4,-1.5opo4,
α,=1-1.5α
当轴力设计值满足：N>2α,fA/3+(2F%/3-αg）4时，公式（14）中系数α和α按下式计算：N+A.op
αfA+Jy4
式中：
截面偏心距增大系数，参见JTS151相关章节：一使用阶段的弯矩设计值（Nmm）；(17)
DB33/T927—2014
M，一一指定轴力下截面抗弯承载力设计值（N·mm）：对于CD1200系列长管节大管桩，其截面抗弯承载力设计值可参见附录B的长管节大管桩性能曲线：a
长管节大管桩混凝土矩形应力图应力与混凝土轴心抗压强度设计值之比，C80时α，=0.94：长管节大管桩混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm）：长管节大管桩截面面积（mm）：一长管节大管桩环形截面外直径（mm）；一长管节大管桩环形截面内直径（mm）；长管节大管桩受拉区面积与全截面面积之比：钢绞线抗压强度设计值（N/mm）：钢绞线截面面积（mm）：
钢绞线重心所在圆的直径（mm)；钢绞线抗拉强度设计值（N/mm）：-纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时钢绞线拉应力（N/mm）；一纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当α>2/3时，取α，=0；使用阶段的轴力设计值（N）。
4.2.5张拉控制应力值
4.2.5.1施加预应力时，混凝土立方体抗压强度不得低于设计强度的75%，结构计算时，不应考虑非预应力钢筋。
4.2.5.2预应力主筋应采用高强度低松弛钢绞线，钢绞线的强度指标应符合GB/T5224的规定。其张拉控制应力值宜满足下式要求：acon≤0.70fom
式中：
αcon——钢绞线张拉控制应力值（N/mm）：Jpak——钢绞线抗拉强度标准值（N/mm）。4.2.5.3张拉控制应力值con考虑钢绞线松弛、摩擦阻力等各项预应力损失，可提高0.05/m4.2.6预应力损失值
4.2.6.1在计算结构截面应力和钢绞线控制应力时，钢绞线在施工阶段的预应力损失值宜根据试验确定。如无试验资料时可按下式计算：0=Ou+O+3+4+s+0
式中：
一钢绞线在施工阶段总预应力损失值（N/mm2）：(20)
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DB33/T9272014
长管节后张法预应力混凝士
大管桩设计与施工规程
Technical code of design and constrution for long tube and large diameter posttensionedprestress concretecylinderpile2014-07-07发布
浙江省质量技术监督局
2014-08-07实施
2规范性引用文件
3术语和定义
4长管节大管桩设计
4.1一般规定
4.2计算.
4.3构造．
5长管节制作、
5.1原材料
混凝土
成型与养护
起吊、堆存和运输
质量检验
6长管节大管桩拼接
钢绞线
锚具与夹具
粘结剂
6.4拼接与张拉
6.5压浆与放张，
桩质量检验
长管节大管桩吊运、堆存和装运7.1场内吊运
7.2场内堆存，
7.3装运
8长管节大管桩沉桩
一般规定
8.2吊桩．.．
8.3沉桩工艺
8.4质量控制
附录A（规范性附录）
附录B（规范性附录）
长管节大管桩型号、规格及技术性能表长管节大管桩性能曲线
DB33/T927—2014
DB33/T927—2014
附录C（资料性附录）
附录D（规范性附录）
附录E（资料性附录）
长管节大管桩设计选用示例.
粘结剂正拉粘结强度试验方法.
选锤参考资料
................ 31
++++ 34
本标准按照GB/T1.1—2009给出的规则起草。本标准由浙江省交通运输厅提出并归口。DB33/T927—2014
本标准的起草单位：浙江省交通运输厅工程质量监督局、宁波海港工程有限公司、浙江省交通规划设计研究院。
本标准主要起草人员包括：吴安宁、陈妙初、陈学国、叶先光、曹云、应永良、史美鹏、赵殿鹏、荣海敏、何晓宇、杨明军、陈晓峰、戴晓栋、徐小梅、蒋春晖、应志峰、张盛创、吴捷安、应齐明、吴显华、董志远、贾慧萍、方中军、王果、王斐斐、孙健、张秀华、王光忠、陈月松、王世军。II
1范围
长管节后张法预应力混凝士
大管桩设计与施工规程
DB33/T927—2014bzxz.net
本标准规定了长管节后张法预应力混凝土大管桩设计、制作、拼接、吊运、堆存、装运以及沉桩等技术要求。
本标准适用于长管节后张法预应力混凝土大管桩的设计与施工。规范性引用文件
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。GB175通用硅酸盐水泥
GB50158
GB/T701
GB/T2567
GB/T5224
港口工程结构可靠度设计统一标准低碳钢热轧圆盘条
树脂浇铸体性能试验方法
预应力混凝土用钢绞线
GB/T14370
GB/T50152
JTG/TF50
JTJ270
JTJ275
JTS151
预应力筋锚具、夹具和连接器
混凝土结构试验方法标准
公路桥涵施工技术规范
水运工程混凝士试验规程
海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范水运工程混凝土结构设计规范
JTS167-4港口工程桩基规范
JTS167一6港口工程后张法预应力混凝土大管桩设计与施工规程JTS202
JTS257
水运工程混凝土施工规范
水运工程质量检验标准
术语和定义
下列术语和定义适用于本标准。3.1
长管节
longpilesection
长度为8m及以上，采用离心工艺生产的混凝土管桩的单位节段。1
DB33/T9272014
长管节大管桩longtubeandlargediametercylinderpile采用后张法预应力拼接的多节段长管节的混凝王大管桩。4长管节大管桩设计
4.1一般规定
4.1.1长管节大管桩上的作用及作用组合应符合GB50158的有关规定4.1.2长管节大管桩在海水环境中的设计使用年限应不低于50年，且应符合JTJ275的有关规定：设计使用年限超过50年的结构应进行专项耐久性设计；有抗冻要求的长管节大管桩的使用性能应符合JTS202、JTS151的规定。
4.1.3嵌岩长管节大管桩设计应符合JTS167—4的有关规定。4.1.4长管节大管桩型号、规格及技术性能可参见附录A的表A.2。4.2计算
4.2.1验算项目
4.2.1.1不同工作阶段的长管节大管桩应按表1中所规定的验算内容进行相应作用状态下的验算。表1长管节大管桩不同工作阶段验算项目表工作阶段
吊运阶段
锤击沉桩阶段
使用阶段
抗裂验算
验算内容
锤击拉应力、压应力验算
抗裂验算
正截面承载力验算及单桩承载力验算作用状态
吊运产生的弯矩
锤击沉桩拉应力
锤击沉压应力
受拉桩轴心拉力与弯矩组合
受压桩轴心压力与弯矩组合
轴心受拉
轴心受压
受拉桩轴心拉力与弯矩组合
受压桩轴心压力与弯矩组合
4.2.1.2长管节大管桩单桩承载力验算包括：单桩轴向承载力验算和水平承载力验算。单桩承载力的计算和试验方法应符合JTS167一4的有关规定。4.2.2吊运阶段验算
长管节大管桩在吊运阶段应进行抗裂验算。其截面边缘的混凝土法向拉应力应满足式（1）、法向压应力应满足式（2）要求：M
式中：
+op≤0.85f
-吊运阶段的弯矩设计值（N·mm）；按照混凝土弹性模量换算的截面弹性抵抗矩（mm）：长管节大管桩混凝土有效预压应力值（N/mm）：ape
受拉区混凝土塑性影响系数：
长管节大管桩混凝土在施工阶段轴心抗拉强度标准值（N/mm）；长管节大管桩混凝土在施工阶段轴心抗压强度标准值（N/mm）。锤击沉桩阶段验算
4.2.3.1长管节大管桩进行锤击沉桩拉应力验算时，应满足下式要求：YOk≤f.+ope
式中：
锤击拉应力分项系数，取1.15：DB33/T927—2014
锤击沉桩拉应力标准值（N/mm），该值根据锤能、锤击速度大小、桩垫软硬程度、桩长、组合钢管桩长度和地质条件等综合确定，可取8.0N/mm2～11.0N/mm，带有较长钢管桩的组合桩应取较大值：
J一一长管节大管桩混凝土轴心抗拉强度设计值（N/mm）；Gpe
长管节大管桩混凝土有效预压应力值（N/mm）：4.2.3.2长管节大管桩进行锤击沉桩压应力验算时，应满足下式要求：Yspo,≤f-opc
式中：
-锤击压应力分项系数，取1.1：（4)
锤击沉桩压应力标准值（N/mm），根据桩端支撑性质、桩截面大小、桩长、选用的桩锤锤击能量和地质条件等综合确定，其上限值可取25.0N/mm：f。一一长管节大管桩混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm）；一长管节大管桩混凝土有效预压应力值（N/mm）ape
4.2.4使用阶段验算
4.2.4.1抗裂验算
4.2.4.1.1长管节大管桩应按照正常使用极限状态效应组合对截面进行抗裂验算。截面边缘压应力按照式（5）、截面边缘拉应力按照式（6）计算：(NM）
DB33/T927—2014
式中：
截面边缘压应力（N/mm）：
使用阶段的轴力设计值（N），N以压力为正，拉力为负；一一长管节大管桩换算截面面积（mm）；A
一使用阶段的弯矩设计值（Nmm）；按照混凝土弹性模量换算的截面弹性抵抗矩（mm）；截面边缘拉应力（N/mm）。
4.2.4.1.2对于裂缝控制等级为一级的长管节大管桩截面边缘拉应力在作用的标准组合下和裂缝控制等级为二级的长管节大管桩截面边缘拉应力在作用的准永久组合下应满足下式要求：a≤a
式中：
截面边缘拉应力（N/mm）：
长管节大管桩混凝土有效预压应力值（N/mm）(7)
对于裂缝控制等级为二级的长管节大管桩截面边缘拉应力在作用的标准组合下应满足下式4.2.4.1.3
要求：
O,≤op+aeyf
式中：
一截面边缘拉应力（N/mm）：
ope——长管节大管桩混凝土有效预压应力值（N/mm）；αe——混凝土拉应力限制系数；y
一受拉区混凝土塑性影响系数；一长管节大管桩混凝土轴心抗拉强度标准值（N/mm）。fk
4.2.4.2正截面承载力验算
使用阶段长管节大管桩截面应按照承载能力极限状态作用效应组合进行验算。4.2.4.2.1
4.2.4.2.2轴心受拉长管节大管桩应满足下式要求：N≤N.
式中：
使用阶段的轴力设计值（N）：
N。一一长管节大管桩截面轴心抗拉承载力设计值（N）：Je——钢绞线抗拉强度设计值（N/mm）：一一钢绞线截面面积（mm）
4.2.4.2.3轴心受压长管节大管桩应满足下式要求：4
式中：
N≤pNa
No=0.9(f4+(J%-0o)4)
使用阶段的轴力设计值（N）；
轴心受压稳定系数，参见JTS151相关章节：DB33/T927—2014
Na。——轴心受压稳定系数时，长管节大管桩截面轴心抗压承载力设计值（N）；f
长管节大管桩混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）：长管节大管桩截面面积（mm）：钢绞线抗压强度设计值（N/mm）：纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时钢绞线拉应力（N/mm）：4，一一钢绞线截面面积（mm）。4.2.4.2.4对于CD1200系列长管节大管桩，其截面轴心抗压承载力设计值可参见附录A中表A.2的长管节大管桩型号、规格及技术性能表。4.2.4.2.5轴力和弯矩共同作用的长管节大管桩应满足下式要求：nM≤M.
式中：
(α,f.A(D+ d)sin(πα)/4+ JAd, sin(rα)/2+(Jx-0po)4,d, sin(πα.)/2)元
当轴力设计值满足：N≤2αfA/3+(2f/3-α）A时，公式（14）中系数α和α按下式计算：N+AJp
α,fA+%4,+1.5fy4,-1.5opo4,
α,=1-1.5α
当轴力设计值满足：N>2α,fA/3+(2F%/3-αg）4时，公式（14）中系数α和α按下式计算：N+A.op
αfA+Jy4
式中：
截面偏心距增大系数，参见JTS151相关章节：一使用阶段的弯矩设计值（Nmm）；(17)
DB33/T927—2014
M，一一指定轴力下截面抗弯承载力设计值（N·mm）：对于CD1200系列长管节大管桩，其截面抗弯承载力设计值可参见附录B的长管节大管桩性能曲线：a
长管节大管桩混凝土矩形应力图应力与混凝土轴心抗压强度设计值之比，C80时α，=0.94：长管节大管桩混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm）：长管节大管桩截面面积（mm）：一长管节大管桩环形截面外直径（mm）；一长管节大管桩环形截面内直径（mm）；长管节大管桩受拉区面积与全截面面积之比：钢绞线抗压强度设计值（N/mm）：钢绞线截面面积（mm）：
钢绞线重心所在圆的直径（mm)；钢绞线抗拉强度设计值（N/mm）：-纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时钢绞线拉应力（N/mm）；一纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当α>2/3时，取α，=0；使用阶段的轴力设计值（N）。
4.2.5张拉控制应力值
4.2.5.1施加预应力时，混凝土立方体抗压强度不得低于设计强度的75%，结构计算时，不应考虑非预应力钢筋。
4.2.5.2预应力主筋应采用高强度低松弛钢绞线，钢绞线的强度指标应符合GB/T5224的规定。其张拉控制应力值宜满足下式要求：acon≤0.70fom
式中：
αcon——钢绞线张拉控制应力值（N/mm）：Jpak——钢绞线抗拉强度标准值（N/mm）。4.2.5.3张拉控制应力值con考虑钢绞线松弛、摩擦阻力等各项预应力损失，可提高0.05/m4.2.6预应力损失值
4.2.6.1在计算结构截面应力和钢绞线控制应力时，钢绞线在施工阶段的预应力损失值宜根据试验确定。如无试验资料时可按下式计算：0=Ou+O+3+4+s+0
式中：
一钢绞线在施工阶段总预应力损失值（N/mm2）：(20)
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