本标准规定了建筑卷扬机设计计算必须遵守的基本准则和计算方法。本标准适用于电动机驱动的建筑和安装工程中使用的建筑卷扬机。 JG/T 5031-1993 建筑卷扬机 设计规范 JG/T5031-1993 标准下载解压密码：www.bzxz.net

中华人民共和国建筑工业行业标准建筑卷扬机
设计规范
Design rules for construction winchesJG/T5031—93
中华人民共和国建设部批准并发布1993-08-18批准1993-08-18发布1994-03-01实施291
本标准象采用国际标准I50 4301/1 1986《起重设备分级，1S04308-1989起重机一钢丝绳的选择、1S08686/1-1989起量机一载荷及载荷组合。1 主题内容和适用范围
本标难规定了建筑卷扬机设计计算必遵守的基本准则和升算方法。
本标准适用于电动机驱动的建筑和安装工程中使用的建筑卷扬机（以下称卷扬机)。
2引用标准
GB1102
G 3811
GB1S55
GB1498
GB1C095
GB 10089
图股钢丝绳
起重机设计规芯
建筑举扬机
电机低压电器外壳防护等级
新开圆柱齿轮精度
圆柱蜗托、蜗轮糖度
军固件机撼性能，螺栓，螺钉和螺柱3总则
31工作级别
卷扬机应划分工作级别，接利用等够利蔬荐状态的不同可将替扬机分为 A1 ~A8 八个工作级别： 见表 1.卷基机工作蛭别
高日平均债用时同
>0. 20 5: 21
20. 22261 22
考用再布期阻内的
总最用间 1h4(1D
利用等
94（特重）
3. 1.1利用等级
2405>8[ 15 >3200
k1600s3306490k355
利用等级表示卷扬机被使用的忙程度，以其在设计寿命期内应完成的总工作循环效N，表征，一个工作循环是指从开始作载荷准备提拉时，到下一饮并始作教荷准备提拉时为止的全过程。卷扬机的利用等级按卷扬抗设计寿命期内的总工作循环次数 N.分为八级，见疫 2。
扬机利用等级
利用等级
3. 2 x 104
不继带使用
经意要用性用
经者中等懂用
有时累忙使用
陈忙声活
3. 1.2就荷状感
载荷状态表明卷扬机钢丝绳承接拉力的大小与颠繁程度，它与在整个使用寿命期限内制丝绳每次承受的拉力K与其额定拉力 F,之比 (F,/F,)和钢丝编每次承拉力 F,作用下的T作循环次数,与总工作循环次数N,之比《/N,）有关
表达这种关系的图形称为载循谱，典型载谱图见求B（参考件)。载得谱系数IK,由（1式计算：, ()
戏中 K,
载荷谱系数：
在钢些绳拉力F，作用下的工作循环次整，，li+++pr+++, 1
总的工作循环次数，N一，=十
钢丝绳承受的第个拉力，N，F=F,F2.
钢丝绳的藝定拉力，N
一由应力换算成载荐的耐久面线指数，此处取两13
卷扬机数药状态按名义裁荷谱系数K，分为四饭，见表著扬机娠荷状态
蒙荷状
Q1 (轻)
Q（特量）
D.50≤E0. 63
:D, 63K50.8
良理势游术是数型
得速委素,男聚全
楚森务数象装点
与前定拓力柜
当卷扬机的实际拉力状态已知时，应先按（1）式计算出实际载荷谱采数，并按表3选挥不小于此计其值的量接近的名义值作为该卷扬机的载术谱系数，确定鼓荷状态。如果在设计卷扬机时不知其实际荷状态：则应与用户协商，根据老杨机用递，按表 3“说明\栏中的内容选择一个适合的载荷谱系数确定载荷状态。
如果在钢丝绳承受拉力 F. 作用下的时间为 t,，可以得出当量拉力系数 K。按（2) 式计算。K.-
F，作用下的时间，t,=i.,-
根据龄荷谱系效可得出相应的当量拉力系致 Ks。 见表3.
卷扬机类别
差场机按工作级别和用分为四种类别，见表4。类别上作巢斯
\:AfA8
誉扬机胰别
不绝营使用，轻掌中等款荐
状态的快理和慢速普场机
经节中等情用，中抑量可状
态的快速费拓机
经事较要忙的期，中事款其
欢忘的快速警
经前或忙他用，纸取再
状态的快查和慢速要择相
工程安独、设备素运
垂直尿通、例料拖运、水平组
引,率引
与井字架、人字架和构托配
套使用连直品运
解块真引、率引.净控棚荡、冲
就、打柱
3.3算拉力
计算拉力是指作用在基准层上的钢丝绳拉力，分为癌劳计算拉力，静强座计算拉力和试验拉力。33.1疫劳计算拉力
这是几来计算卷扬机等件痧势、磨扭和发热的一种计算拉力，它所冶虑的工况是卷扬机在正带工作情况下钢丝绳承爱的拉力，疲劳计算拉力采用当量拉力，按（3）式确定，F=EF.
一制终绳的当遭拉力，N.
当卷拐机的实标截情状态已知时，应接（1）式和（2）式计算卷拓机的实标载荷谱系数和当量拉力系数。当无法确定实际我荷状态时，可根据用这成与用户协商接表 3选取适当的值。
前强度计算拉力
静盈度计算拉力足专点安扬机止常作业时可能出现的最大拉力，此时零件的强度不褥超过材料的许用应力，按（4）式确定。
Fi - gF
静强度计算拉力，N,
动教药系数。
3.3.3动载荷采数P
动载荷系数?值按表5选取。
动牌药系数的
Pk EG'0. EG
1- 00~1.10
1. U5 + I. 4n (nk- 0. 20)
1.10+ 0. 60 (#0. 20)
注！给打电动机启动完成时减制动开始时最背的这境，即制密竭的象。
图当机技人，以至携表中公式针算出的值人于LD时，虚在控谢方面来事情增，使啦的如在质不激大大，丑章一[.如，3.34试验拉力
差扬机的强度用试验拉力进行验算，取下面两种情况中的大者。
日.将裁试验拉力：静载试验载荷为铜丝额定粒力的125%，按《5）式确定，
F. - 1. 25F
式中 F,- 静载试验拉力,N.
b.动裁试验拉,力：动载试验载荷为钢丝组额定拉力的110%，接（6）式确定
F - 1. 1F.
动载试验拉力，N。
式中，Fa-
用动戴试验拉力进行强度校核时，应考虑动载系数中。3.4°许用应力和安全系数
整劳计算是保证老扬机在规定的使用期限内，零件不失效或虽局部失效（如齿面点蚀）但不影响稳韧机的使用静强度计算是保证差扬机季件在燃大拉为作用下不失效，即最大应力小十材料的屈服极限，并有一定的安全裕量。3. 4. 1 静粥度计算的许用应,力与安全系数静强度计算垃满足(7)式,
as[o]-会
一塑性材料的许用应力，MPa
。一学件危险断面的融大计算应力或复合应力，MPat
塑性材料的用服极限，MPa：
安全系数，见表6
安全系数线
用麟强计算拉力时
用试整拉力附
对于塑性较好的材料，用材料的遍服极限作孕件的用取点。当材料的屈激极限.与抗拉强度%之比大于0.7，为了减少們然超过材料属服极限而引起脆性断裂的危险，规定采用接（8)、《9）式计算的届服点作为事件的假想抗拉屈服点。ar
武中 d.e
a+ + 0. 7d
零件的度想抗拉届服点，MPa；
塑性材料的抗拉塑度极限，MPa
零件的烦抗剪风服点，MPa,
3.4. 2 痴劳计算的许用应力与安全系数(8)
当零件应力不是单向应力时，应按合适的强度理论予以合成。
材料的有限疲劳极限按《10）式计算，N
式中-
材料有限期内的瘾劳极限，MPzF-—材料长期的癌劳假限，MPa;
武中M-
与a相应的基本循环次数。对望性材料，N。-o'
材料疫劳曲线指数：此处取拟，=9；零件在有限使用期内，等于的应力循环次数，N.可按（11）式计算，
零件在使用期内，应力循环的总数，可按12》式计算，
系数，举件在使用期限内，等于。.的应力循环次数与循环总次数之比，1。的数值应根据所计算零件的龈荷待性和材料特性确定，如设计时缺乏有关数据，可近似地取e=1.
n—电动机额定转速，r/min
零件每·-转经受的应力循环饮数电动机到计算零件问的传动比，卷扬机的设计寿命，h。
材料长期的藏劳极龈品出试验或计算求得。在这个应力下应有90%的零件不失效。其大小取决于；应力循环的特性二），材料的质量，零件的形状，零件的尺寸，零件rtr:
的表面状态。确定戒劳极限的方法可参胆GB3811.疫劳计算应满足（13》式,
式中e...
一零件危险断面的衰劳计弹应力或复合应力，MPa
[a\.］一材料有限期内的疲劳许用应力,MPa。4零部件
零部件的设计寿命一般应与整机相同。计算拉,力、安全系数以及许用应力，按3.8案和3.4录选取。4.1钢丝绳
4. 1. 1 制继绳的递取
优先选用不旋转的铜丝细。在有较大膚域环境中使用时应进用镀锌钢丝绳，钢丝绳应符合GB1102的规定.钢丝竭的安全系数 K, 按 (14)式计算,K.
式中 S.
整条解丝绳的破断拉力，N：
接工作级别规定的最小安全系数值，见表7.最小安全票散［K.］
工作银明
4. 1. 2制丝混在卷简上的固定
4.1.2.1钢丝缅困定媒部的计算拉力按（15）式计算。F,
钢丝绳阅定谢部的计算拉力，N：最人计算拉力。取 Fmu和 F=中的大者，N;自热对数底数，e=2.718：
钢丝娲与错简表面的摩系数，1=0.16α一钢丝绳安全国在卷简上的包角，安全图《非固定图）不少于3圈。
4.7.2.2对固定端承截能力的验算在保留两图安全周的情况下，固定端控能承受1.25倍额定拉力不失效，为此应旧1.25倍额定拉力对固定端进行承裁，能力验算，
4.1.3钢丝绳的出细方向及其卷放偏斜角卷扬机铜丝绳的出绳方间一般为水平方向，从卷扬机卷简下方出绳，但也可以从其他方向出绳，如从其他方向出绳应在使用说明15中给出地脚爆栓销固的数据，丝绳的卷放偏斜角Y,如图1所示，其值应符合表日的规定：
糖放 诱科角Y
格细卷#
谢丝缇的老放馆科角，由导绳定滑轮换转中心线到卷简轴线或排绳器导随轮轴线的率离L来保证294
距高接（16）式计算，
与导绳定滑轮鹿转中心线到卷简轴线或排绳器导绳轮轴线的离，m:
卷容绳宽质：mml
d钢丝绳真径，mm.
图 钢丝通的者该响解用
4.2卷篇
4.2.1卷简客绳尺寸套数
帮简容缩尺寸鑫数如用 2 所示。图 参第容竭尺寸参数
4.2.1.1卷简节径D
卷借节径D应满足（17）式。
式中 K,
工作望到，
用定清拍
与差扬机工作级别有关的系数，见表9卷节径，mm1。
4. 2. 1-2卷储容宽度 B
卷简客竭宽度 B，一般应痛足（18）式，B < 3D.
式中D.-
举简直径，mzl，见图2.
4.2.1.3悄边缘直径D，按（19）式计算，D 2 D, + 4d
老假边缘直径+mms
D.一一最外层钢丝细缉心直径，mm,按（20)式计算。D, = D, + (2S - 1)d
卷烧层数。
4- 2. 1. 4卷绕层数 S
老绕层数 S 应符合 (21) 式。
S s D - De- 2m
一年离，mm，见图2.
4.2. 2卷简容绳量 工
第：层钢丝地缩心直径按（22）式计算，D. = D + (2S: - 12d
式中D-
第层钢丝编跑心直径，mm，=1，2、...$.
第：层，
第;层卷缔的制丝绳长度接（23）式计算。[ -↓[D. + (28, -1)d] × 1a
第！层卷绕的翎丝绳长度，m。
武中—
卷简容绳量 L 按（24） 式计算。L=L,+ I. + .., + L,此内容来自标准下载网
2号-1j[D, - (25. - 1a) × 10-* (24)式中-
一卷筛容绳量，m
4. 2.3作用于餐简,上的扭矩
4. 2. 3. 1 额定扭矩 T,
额定扭矩按（25）式计算，
DiF.x 10-t
式中 T,-领定扭矩,N·mF.
D,——基准层编心直径、mm。
4. 2. 3. 2 计算期矩
计算扭矩分为疲劳强度计算扭矩和静显度计算扭矩：8. 被劳强度计算扭短 T
DF ×10
式中T—-疲劳强度让算扭矩，N·m。b静强度计剪矩Tmux
中　 Tiu
静强度计算粗矩，N·m。
4. 2.4卷简简壁及侧板的计算
券摘简壁及侧板的计算方法，见附录A（补充件），4. 3:电动机容量选取与校验
4.3.1电动机容量初选
电动机应是短时工作方式类型或断续周期性工作方式类型（即反复艇时工作需）的电动机，短时,工作方式类型（52)的短时定赖见表 10,蜥续周期性工作方式类型（S3)，即反复短时工作制定赖见女 11.
酮度过分
换电持候率
量大启动次数：改/h
短时定额
反复规时工作制在颤
表 10
电动机原则上应采用断续周期性工作方式类型（S3），即用反复短时工作刷定颤标定其功率的电动机，但对工作级别在A3及其以下的差扬机可考点来用短时工作方式类型(S2)，即用短时定赖标定其功率的电动机。如所选电动机功率的接电持滤率与卷扬机工作组别要求的实际接电持续率不同，应对电动机功率进行换算。换算的方法可参照GB3811
电动机容量的初选可接（28）式计算。P- ×10
式中 7-一总传动效率：
差括机所需静功率，h：
制丝绳颤定速皮，m/min.
4. 3. 2电动机容量校险
对所逆电动机容量应进行过赖和发热校照。校验结果应满足：在设计极限要求情说下，电气拖动系统的启动转矩应保证卷扬机能负数起动；在额定工况工作时，电动机不出现过热现象。
在校验电动机客量时，若用户无特殊基求，崧杨机启动时物品的平均加速度推差不大于0.8m/*在校验时，卷扬机要求的接电持续率值（JC）和每小时的启动次数应根据实际载荷情况进行计算。若无齿获得实际载术的详细资料时，可参考附录 C（参考件）选取。过龄校验可按附录D（梦考件）进行。发热校验可按附录E（密考件）进行，如所选的电动机，在该功率下，允许的每小时启动次数大于替扬机所要求的每小时启动次数，则可只作过载校验，不作发热较验。
4. 4制动器
制动器应满足以下要求,
物卷扬机必须装带闭式的支持制动器，制动器的制动轮必须装在与传动机构性连接的轴工：b, 制动器的制动发全系数和载荷下清量应纤合 (1F1955的规定：
c.在承载110%额定拉力载精下降时应能可靠制动停往，
d. 控制下降速度的制动器应是常并式的/e.制动时物品的平均减速度推荐不大于0.8m/s附录 F(参考件)提供了卷扬机常用制动器的设计计算方4.5高合器
离合器的工作储备系数 Ki. 应不小于 1. 5。离合器的设计计算见附录G（塞考件），4.6棘轮停止器
整轮停止器是一·种停止载荷（物品）下降的安全装盘，不能用它来代替支持制动器。 设计计算方法见附录 H (套考件)。
4 7 抑裂手柄或脚踏板的作用力和行程作业时的实际操纵力及其行程见表12.操弘力及其疗提
操方式
静悠力
4. 1齿轮和轮蜗杆
裹 12
应进行齿面的接触与弯曲疫劳强度以及静强度验算，逝开线酬柱齿轮传动，其精度应满足：开式齿轮不低于GB10095规定的9-9-8，闭或齿轮不既于 GB 10095规定的 8-B-7级，
普通网柱蜗轮蜗托传动，其精度不低于GB10089规定的8级。
轴应进行静强残计算和迹势强度验算，对较长的轴应进行测度验算。
轴的最大挠度不大于支承距高的1/2000，安装圆柱齿轮处的挑度不大于其模数的1/50、小齿轮，滑动轴承处的转角不太于 0.001rad,
4.10轴承
4.10.1凝动轴承
滚动轴承应进行寿命和善载街计算。E：寿命计算，当举机设计寿命超过5000h时，轴承寿命可取大于或等于50001。轴承的计算载荷用当量拉力换算到各轴承部位；
b，静最荷对算。计算数荷用最大计算拉力换算到各轴承部位，计算结果各轴承所受的最大静鼓作用力应小于辑承的额定静载间值。
4. 10.2滑动轴承
扬机的滑动轴承通带为半液体润滑或油脂润滑，只宜用于钱速轴上。应进行比压和值计算，a.比压计算，计算裁橘用最大计算拉力换算到各轴承部位，其比压应小于滑动轴承材料的许用比压值：b，加值计算。计算载用当量拉力换算到各轴承位。其如值应低于滑动轴承材料的许用值，滑动轴承常用材料的最大允许比压值［］和{pr］值见附录丁(参者件)。
4.11连接螺栓与铸轴
传递扭矩的剪力连接螺检用钦孔螺检或销轴。均应进行强度让算。寿命计算用当量拉力，强度计算用最大计算拉力。课栓和俏轴的许用应力见表 13.连拔坏控和销轴的许用应力
连接种类
忆孔筛栓
史力种类
螺性使销制
注, (D[7 为料的许用应力, 男 3.4. 1 年1因K 为安全要败。 免差 61
银连换坪
1为与坏格性能等单相立的娠性保保皮力，按GB30981定增取，4.12机架
机架应具有足够的刚度，
5卷扬机的总传动比
5.1额定扭矩初定总传动比按（29）式计算T.
总传动比：
电动机额定转矩，N·m。
5.2额定速度初定总传动比按30）式计算战中
申动机额转速，r/mi：
卷商转速，r/min 接(31) 式计算,=
6电气与安全保护
61电源
6.1. 1采用380V、50Hz的三相交流电源。如用户有特殊要求也可果用其他电压等级和电趣率的电额。6.1.2电动机接线端处的电压变化应不超过额定值的士10%
电脂上应设电源总开关,要能方便地接通和切断电6.1.4控制系统电乐应按下列等级选取，交流：380，220,127,48，36，24V直统：220,110,48.24.12V
6. 1. 5 移动电优先选用 YC 或 YCW 型量型胶套电藥
6.2 电气控制系统与摄纵装置
6. 2. 1 电气控制系统
电气控制系统设计原喇为：
，在翻定电压时钢丝绳拉力能达到定拉力的 110%,b.当电压值为题定电压的10%时,钢丝缉拉力仍然达到额定拉力值
c. 保证启动和制动加减速度不超过 0. 8m/s\;d.无论何种操纵方式，钢丝被载药电引的放出速度不得人于领定達度的130%（渐放型卷杨机除外）：e.电气安全保护，必须符自6. 5 条的规定，6.2.2继纵装置
择级装置应满足下列要求：
且，必续设有能停止所有运动的急停手柄或意停按钮，并能切断总电源，
b.按钮操纵方式，按钮应能点动,C.于柄式的操纵装置垃敏可草：d.手持式操织盒或带电燃远离卷扬机的操纵装量，其种动虫继必源用 YC 或 YCW 型重型橡胶套电缆、电缆产生的线电压降不得大于3%：操织换胶套电缝中必测设专用接地线，且接地电阻值不得大于4，导线截面不得小于1.5mm*，操纵盒的绝缺性能应良好，其防护等缓不得低于 GB 1498 中规定的 IP44纸。
6. 3 电气元件的选用原则
6.3.1、接解
接慰器应按电动机工作电流和预期快用寿命选用。接触接电持续率可参照附求口（参身件）选取，对选用非频紫技断电的接触器，应降低容量 30%~50%使用。6.3.2焙断器
按电路电压等级选用相应电压等级的熔断器，推荐选用开关式和螺能式熔器。
对用于保护电动杭短路的熔断器，推荐其额定电流为电动机额电流的1.5~2.5，对全压直接启动方式取大值。6.4配电箱
6.4. 1配电箱的结构应能满足者扬机工作环境的要求：a.防践落物
h，雨、防尘F
心配电箱箱门应投链闭装置、
6. 4. 2配也箱内部途绝够疼，其防护等怒不低于 GF1498中规定的1F44级。箱体内应有够的空间，电气元件的布置应保证有足够的拆检够距商和电气元件要求的安全间隔。各元件动作产生的然量，电弧、掘动和磁场不得影响其他元件的正常功能，不得引发误动作。6. 4. 3 已电箱的金属充体必源有接地螺订，且不小于MF，并有明显的接地标志。
6. 5电气安全保护
6. 5. 1 短略与过数保护
誉拍机电气系统必测有短赔与过载坏护性能，短路保护一般用自动空气开关，对小功率（4及其以下）可用熔断器，其颤定电疏接6+3.2条殊取过靠保护可用然继电器或过电随蜡电器，推非采用在电动机定子究组中预埋热敏元件的方式。6. 5. 2 电压指示
减有欠压和失压保护以及缺断指保护，至少应在配电门面上装电压指示仪表，
6.5.3停开关
必须在操纵人员方便的地方设量紧意情况下可以迅速切断总电源的紧急开关或装置，6.5.4接地
接地应满足下列要求：
。卷括机机座必须可靠接地，并有明愿的接地标志，地螺钉不小于 M8，且防松和防锈h.卷扬的所有电气设备的金属外亮均应可靠接地：c.接地导线用铜导线。其最小截面为明设的操铜导线
绝球铜导线
接地电阻不大于
d.严禁接地线与三相四线的中线连接。附录A
卷值简整和侧板的计其方法
(补充件）
本计算方法适用于差简容继宽度小于差简直径三倍的卷简。们对直轻人于12Dmm，容细宽度人于誉简直释一倍，小于卷简直径三倍的大尺寸卷简，应进行卷简简壁的稳定性验算。
A1理接誉簡
本让算方法适用于单层和多层券党的钢板焊接帮简的计算，
A1. 1 卷简壁厚校核计算
A1.1.1压应力
谢丝绳绕山处卷简壁压应力。按（A1）式计算。e = 0.5
钢丝编绕出处的正应力，MPa：
老简厚，mm：
钢丝绳轴向馨绕节距，，=1.01d、mm。A1. 1. 2 旁曲应力
钢丝绍绕出处卷筒壁局部弯曲力楼（A2）式计算。0m = 0.96
铜丝绳绕出处卷简壁局部弯曲应力，MPa。A1. 1. 3 强座条件
卷简壁强度条件应满足经验公式(A3)。a+sFl
-材料的许用应力，按（A4）式计算，MPB.A1- 1. 4 许用应力
按工作级别逸定的累数，接表A1选取，式中
安全系数, 取 = 2. 8 。
上作整划
A1.2 卷简侧板板厚计算
侧板版厚按(A5)式验算,
0 = 1. 44/1 —
D.. D. $,-
A2铸造卷凋
卷简靓板奇应力，MPe:
—般玻F,=0.1Fm
计算轴向力，N,
一几何尺寸，mm，见图 A1.
A2.1卷满整厚
铸造卷简壁厚的弹度按（A6）式酸算，a
式中 A.-
-多层卷统系数，按表 A2 欢取：[a,]——材料许用压应力，MPe,对婷铁材料 HT200。取 [a,] 一 150MPa ；对铸钢材料[.』值接（A4】式计算。变层统系殖A
增续后教
A2.2差简侧报板厚计算
差商侧板根部强度按（A7）式计算。B.F.
侧板根部应力，MPa
一侧板根部厚度（不计圆角部分），mm：a
B.一—综合影响系数，对铸铁卷简见表 A3,对待钢卷简见表 A4
一静造材料的许用应力，按（A8）式取值，MPa。[a
式中d-
特造材料的洗拉强度限，MPa；
安全系数，按卷扬机工作级别对等缺取 无，= 3一 5 ; 对停解取 k, = 是4。 +纯性考高合影响系敏 &
清相誉体综合影响系数 B,
0-3532
0. 上845
0-2607
0-8128
0-7045
0：93
1-2896
1-1587
上-0011
1-9172
1-2102
典型荷谱图
【参考件）
图 BI典型蒙指谱
附录心
按利用够摄判分的每小时启动次数与接电持续率(孝件》
誉扬机每小时启动次橄和接电持续率利用等限
起势达败
换电种慎率JC
附录D
电动机容量过龄校验
替考件)
电动机启动转矩应清足《D1）式，T. x. 9. 55.
40%605%6
(D·1)
T.-.—基准接电持续率时电动机的启动转矩，N·,年F式中
K.—系数，考虑电压想失，最大转矩的充许愉、试验裁荷超载值和机构加速等因素。绕线型异步电动机
K. 2. 0 ~ 2. 2
鼠光型异步电动机（含害速电动机，各速取值不间）K. - 2. 2 ~ 2. 4.
异步电动机发热校验
考件)
异步电动机发热校验可以采用平均扭耗法，也可根据电动机类型的不同选用等效转矩法或等效电流法进行精确的校。推荐采用公式(F1）进行近似计算。T
P. 955gk.
式中P.-电动机额定动率（电动机工.作方式类型为S3.接电持续书与卷扬机相同），kw：Td
电动机在最不利工作循环情况下的形量乎均阻力转矩，N·mn。按(E2）式计算，Ta
一工作时间：内相应的电动机阻力转矩（包括启、划动转矩），Nm：
工作环中各运转时间（不包括停机时间），t-
当缺乏具体实际数据时可用 4.2. 3兼中的 T。代替dn
系数，按（E3）式瑞定。
电动机每小时折算的全启动次教按（E）式确式中 Z,:
Z, = d. + gd, +rr
每小时的全启动次数；
式中 d,-
d.——每小时点动或不完全启动次数，于—-每小时电制动次数;
折算系撤，由制造厂给定，或出表E1选取系最、，
电动机染塑
压异电动机
限亮型异必电动机
对果用S4.S5工作方式类型的电动机，只需根摄相应的JC 值和 2, 值确定功率 P., 此时取 K, = t 附录F
制动器设计计算方法
(签考件）
F1带式制动器
F1.1带式制动器的强校核
摩撑复面的比压应满足（F1）式.2FJ
率接复面比压，MPaf
6，一制动带带宽，mms
制动轮解动表面直径，四m
复育材料
库擦复面材料的允许比压，见表F」；一制动带的量大拉力，按（F2）或（F3）式计算，N.
常用厚痛复面村料的允许物理量支险制动用
重学递
福州监销
鼠攀报股
植养、冻排修
[糖0. 5 8
下序差制制动用
e- 902
. 35 ~ 0. 40 220
2.42-0 48
p. 40--0. 4 250
3. 25 — 0. a0
当库境某国是连缭的
戎中「，
换算到制动轮的计算扭矩，N·mt(F2)
一摩携基面材料对制动轮制动表面的孕摄系数，见麦F1
库擦复面材料对制动轮的包角，rad制动安全系数，见4.4条。
当摩擦复面是间隔的（即多块式），91-
2K7[1+ 24*
D.(e. - 1
相邻复面衬块中心线间夹角，rad；式中-
夏面封快帖
钢带拉伸应力应满足（F4）式，F
0- 6 - a8, ≤[0]
式中 d -制动带拉应力，MPal
-被铆灯孔削弱最多的截面上的孔敏钢带与复面材料联接铆订孔径，一般取d = 4~10mm:
制动钢带再注，mms
一制动带材料的许用应力, MPa,见表F2+La
制动带材料许用应力 [e]
制动补耐料
F2制动露的校核计算
制动器须进行按核计算。
F2.1支持制动器
支持用制动器应满足（FS）式。pu,≤[u,]
式中-
制动轮制动表面线避度，四/s1
[]——许用值，见表FI。
致2. 2下降控制用动器
下举控制用制动器除用（F5）式校验力，外，还应进行热平循计算，序携复面材料祖度不得超过表F1的规定值，翻动时序擦产生的热应由制动全部散发。制动时制动轮每小时能敏发的总热量按(F6)式计算、W=W+W+W
输动轮每小时散发的总热量，kJ/h;制动轮每小时通过辐射微发的热量，kJ/h，按(F）式算：
制动轮静止时每小时随过自载对流散发的热量，kJ/h。 按 (F8) 式计算r
制动轮施转时每小时通过强追对流敏发的热量，kJ/h，我(F9）式计算
[273 +
W, (c,A+eA,)
式中·
【273++]*
制动器率接复面材料充许的温度，口，见衰F1环境澄度，亡
光亮面的辆射系数，J/mb，七.心—5.44299
黑暗面的辐射系数。k]/m2.h，;= 18:M…制动轮光亮面面积.m
制动轮需暗面面积，m
计算 A,、A,时不计被摩腺复面夏盖的面积和制动轮内表面面积。
W,=aA(,-1JC)
自然对疏散热系数、k]/m. h 汇、α =20. 9a.
刷动轮总面【被库禁存面要盖面积不计），t
W, -- a.AtJC(. - t)
强迫对流散热系数、 kJ/rn*- h ·心, =25. 70
A,—.-制动轮轮缘的内外国柱表面积，m\，下降控制制动器每小时制动产生的热量按(F10)式计算。
W, QHn.z. × 10-5
式中W
下降控制制动馨每小时制动产生的热量，kJ/h
Q一尚量载·N
H—到制动停止时的载荷平均下降高度，目从卷输到翻动轮的机械传动效率：一每小时下降控制制动改数。
c.热平衡条件
制动过程中产生的热量应小于制动轮散发的热量，即W.w.- w -w, +w.
如W,>W，，可采取增大制动轮直轻或在制动轮上增设散热前，减少制动次数、强迫通风等措施。附录
离合器设计计算方法
（考件)）
G1雄形率接离合器的轻数确定和强度验算G1.1催形摩擦离合幕有关寸参数如图G1所示：离数确定见表G1
图(1锦形准集高合器尺寸参置
GT.2强度检核
许用传递扭矩
[T,] =
-DbA.LJR-K- X 10- 2 T,
的平均
排而的克座
药的的半的
两合能股开时
率集悦的行理
面平均四
数确定
表达公
: :14~63 dj
bi =(0. 15--6.25) D)
金原对金属率降 中, -- 8-- L
改革对会调单基n =12 ~ 15
性面上不率排层品 一 D. 5 -
学因 上,附率续眼, - 1. 5 ~2. 0单懂工
×10-
可在幕结
电达小，高合器
不异股开
41 过大,所用辅
向力玄
让，nr.一商合是士动范转冲，r/mi.[T, - -离合释许用传进扭矩，N·m;式中
-离合器所需传遵扭矩，Nm t
离合器工作设备系数，见4.5条，率撑材料的许旧单位而根压力，见表G，MPa:
2L——--库撤系教，见表G4
速度修,正系数，见表 G2:
接合达数修正系整，见表G3，
高合器接合所需轴向压爱力接（G2）式计算2TKiaing ×10
离合端接合所需轴向压紧力、N。式中F一
面周迫值快正系数。
152253
L-35 1, 152. 081. 0110. 80.800. 750. 686. 63，当“信不是表中给定的数值时，值成接下式求摄，接合次数传正系经,
高合都按分改制
59.0. 55
表 G3
60以上
注，DXT值为高合器州1空转撑仓②当换音快数不是费中新的值时，可用人缺求得长值库撼面1的单位面积压力按（G3）或（G4）式计算p=
8TK,sina
DA(=×10%
库操面上的单位面积压力，MFa。戎中—
外维平均壁厚8按(G5）式计草
b, - 2La keg(o +n)
库接角、归。严自ret此
摩擦材料许用应力对筛快[,] = 19. 6 29. 4MPa 对停懈 [αL] = 39. 2 ~ 78. 4MPa 对碳离势 [αL] = 78. 4 ~ 117. BMPa -G2 维形率抵离合器率按面的单性康事功控验当离合器用于带载接合时，应按（G6）式收验库功W,-A.PtD, ≤[W.]
障擦材料的师粒障摄功，MPa·m/s;式中W·
[W,7—.-摩嫁复面材料的许用单位犀擦功，MPa·m/6，常用率换复面材料的许用单位呼换功[wi,] 见表G4.
原热材料的许用物理血
取材加
基馨未冶金
基教术治应
对调制料
（F式）
LW] ×
0. 15~0. 2G [3. 18~:0. 892 73-5~1960. 15~0- 25 0. 16--0. 392 73. 5--245-0.16~0. 25 6. 155~0. 394 48. 4~196青、
将恢, 前0. 15-α, 20 p 196-0. 392 73. 5~ 196师恢，蛎
恢．别
石糖基率苏村料
恢、虾
停、而
.2536P. Q60~1.91U612-51715
0.900.40.470~2.450102.52450
0. 25--0. 35 h. [96~0. 294 22- 5~-257. 90, 9D~-0. 4U 3. 069-- 0. 147 51. 6~-147住，当库信面平均四同惠庆欢25m／我每小时美合次款超过100快时，Lpl]和[W]值应通当肺长，当,=5m/时，减少15X：=[Dm/，时，减430%1,=15m/时减35元费含次效每地切5次降1%，不妞%
附录H
赖轮停止器设计计算方法
(参孝件)
1 设计棘轮停止器的一般腺则
辣轮停止器分外合和内啮合两种。为下减轻棘爪与棘轮的冲山，可在棘轮周围装两个或数个棘或增加棘轮齿数
算轮齿数一般取2，一6～30，齿数愈多，冲击越小。设计齿形时要保证魅瓜响入性能可靠、避常将每个辣轮齿的工作齿而与其举径形成的来角（见图HI)，取为15°~30%
赫瓜推荐用中碳钢或40Cr制成，其支持端表面硬度为ITRC40--45.
图HI爪受力商图
挚轮也的搏凝
按曲强度见（H1）式：
eT×10i
按挤压强度见（H2）式：
取（H1）和（H2）式中的较大值。(HI)
齿宽采教、龙表H1;
棘轮轮齿宽度，mm
棘轮棋数，m=6、B、10.14、16、18、2022、24、26、30mm，按标准模数选取：棘轮齿数；
许用弯曲应力，见表H1，MPa，
许用单位长度压力，见表H1，N/mm）--系数，外合c，=6.35，内合℃，=2. 65:
系数，外脂台5=2，内哒合6=2.4。糖轮轮齿的许用应力和齿查素激Q235和35
晚爪强度计算
1. G~ 2. 0
棘爪的回转中心一般选在回周力的作旧方向上，棘爪的长度可取为22（--周节）。
蒙爪有直派和钩瓜两种，见图H1，直爪按至偏心压力作用进行强座计算，构不则按受简心拉力作用进行计算。韩爪危险截面处的应力按（H3》式计算。禁+s
棘爪危险糖面处的应力，MPa;
矩，N·mm;
危险戴面的形心举国周力作旧载的跑离，见[Hi. mm:
·辣危降截面的抗弯模数，Ⅱm
对矩形截而W一
, 5=b, + (2 -3) + rim:
辣不危险截血厚度，见图 H1，mm;A
棘瓜危降截面的面积，mm;
[」许用应力、MPa；
对中碳款尔，可取[o,-5oMPa，
对合金销棘,成，可取L一65MPa，附录1
滑动轴承常用材料的 [] 与 [] 值海
滑动轴承常用材料的（p）与(pz）值觉理量的光许宜
善育款
雄拓青相
好相青谢
特幅黄
华建黄销
触承会鱼
23010—1
2QAILD-3-1. >
ZQP630
213Mn52-4-1
ZHS80 3
Ztch1%im16-76-1- R
:b)%sm 10-14-1. 6
附加说明：
本标准由建设部标准定赖研究所提出。本标准由建设部机械备与车辆标准技术归口单位北京建筑机械综合研究所归口。
本标准内建设部北京座筑机核综合研究所、卓新市矿山30腐稚
鈺衰科5湖
17bzw.cn脆黛葛
17izw.com脆黛峰
机械厂，中国建筑科学院建筑机械化研究所负责起草，本标准够订主要起草人吴墙的、吕海峰、李守林、刘元洪、田广范，
木标准委托建设部北京建施机挑综合研究所负贵解辑，自本标准实施之日起JJ3-B3【建筑卷扬机设计规范》作斑.
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