NB/T 20414-2017
基本信息
标准号： NB/T 20414-2017
中文名称：核电厂核安全相关混凝土结构后锚固技术规程
标准类别：能源标准(NB)
标准状态：现行
出版语种：简体中文
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相关标签： 核电厂 安全 相关 混凝土 结构 锚固 技术规程
标准分类号
关联标准
出版信息
相关单位信息
标准简介
NB/T 20414-2017.Technical requirements for post-installed components of nuclear safety related concrete structures in nuclear power plants.
1范围
NB/T 20414规定了核电厂核安全相关混凝土结构中后锚固件的技术要求。
NB/T 20414适用于核电厂核安全相关混凝土结构中后锚固件的设计、施工。钢板混凝土结构可参照执行。
2规范性引用文件
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件.
GB 1499.2钢筋混凝土用钢 第2部分:热轧带肋钢筋
GB 50010混凝土结构设计规范
NB/T 20012-2010 压水堆核电厂核安全有关的混凝土结构设计要求
JG 160混凝土用膨胀型、 扩孔型建筑锚栓
JGJ 145-2013 混凝土结构后 锚固技术规程
3术语和定义
下列术语和定义适用于本文件。
3.1后锚固post -install fastening
通过相关技术手段在既有混凝土结构上的锚固。
3.2锚栓anchor
将被连接件锚固到混凝土基材上的锚固组件。
3.3群锚anchor group
间距不超过临界间距，共同工作的同类型、同规格的多个锚栓。
3.4植筋post-installed rebar
以化学胶粘剂-锚固胶，将带肋钢筋及长螺杆等胶结固定于混凝土基材锚孔中的一种后锚固生根钢筋，且该钢筋能够达到预埋钢筋同等的作用。
3.5开裂混凝土cracked concrete
正常使用极限状态下，考虑混凝土收缩、温度变化及支座位移的影响，锚固区混凝土受拉。
3.6非开裂混凝土uncracked concrete
正常使用极限状态下，考虑混凝土收缩、温度变化及支座位移的影响，锚固区混凝土受压。
1范围
NB/T 20414规定了核电厂核安全相关混凝土结构中后锚固件的技术要求。
NB/T 20414适用于核电厂核安全相关混凝土结构中后锚固件的设计、施工。钢板混凝土结构可参照执行。
2规范性引用文件
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件.
GB 1499.2钢筋混凝土用钢 第2部分:热轧带肋钢筋
GB 50010混凝土结构设计规范
NB/T 20012-2010 压水堆核电厂核安全有关的混凝土结构设计要求
JG 160混凝土用膨胀型、 扩孔型建筑锚栓
JGJ 145-2013 混凝土结构后 锚固技术规程
3术语和定义
下列术语和定义适用于本文件。
3.1后锚固post -install fastening
通过相关技术手段在既有混凝土结构上的锚固。
3.2锚栓anchor
将被连接件锚固到混凝土基材上的锚固组件。
3.3群锚anchor group
间距不超过临界间距，共同工作的同类型、同规格的多个锚栓。
3.4植筋post-installed rebar
以化学胶粘剂-锚固胶，将带肋钢筋及长螺杆等胶结固定于混凝土基材锚孔中的一种后锚固生根钢筋，且该钢筋能够达到预埋钢筋同等的作用。
3.5开裂混凝土cracked concrete
正常使用极限状态下，考虑混凝土收缩、温度变化及支座位移的影响，锚固区混凝土受拉。
3.6非开裂混凝土uncracked concrete
正常使用极限状态下，考虑混凝土收缩、温度变化及支座位移的影响，锚固区混凝土受压。
标准图片预览
标准内容
ICS27.120.20
备案号：57414—2017
中华人民共和国能源行业标准
NB/T20414—2017
核电厂核安全相关混凝士结构后锚固技术规程
Technical requirements for post-installed components of nuclear safety relatedconcrete structures in nuclear power plants2017-02-10发布
国家能源局
2017-07-01实施
2规范性引用文件
3术语和定义
设计基本规定
6后锚固内力计算与分析
后锚固连接承载力计算
8构造措施，
后锚固施工
10后锚固验收
附录A（规范性附录）
附录B（规范性附录）
混凝土用机械锚栓的抗震性能评估锚固承载力现场检验方法及评定标准NB/T204142017
NB/T20414—2017
本标准按照GB/T1.1-—2009给出的规则起草。本标准由能源行业核电标准化技术委员会提出。本标准由核工业标准化研究所归口。本标准由上海核工程研究设计院负责起草，中国核工业第二二建设有限公司参加起草。本标准主要起草人：李韶平、储艳春、倪南、李成、马波、柳胜华、俞冬良、谢利平、章中华。I
1范围
NB/T204142017
核电广核安全相关混凝士结构后锚固技术规程本标准规定了核电厂核安全相关混凝土结构中后锚固件的技术要求。本标准适用于核电厂核安全相关混凝土结构中后锚固件的设计、施工。钢板混凝土结构可参照执行。2规范性引用文件
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。GB1499.2钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋GB50010混凝土结构设计规范
NB/T20012一2010压水堆核电厂核安全有关的混凝土结构设计要求JG160混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓JGJ145-2013混凝土结构后锚固技术规程3术语和定义
下列术语和定义适用于本文件。3.1
post-install fastening
后错固
通过相关技术手段在既有混凝土结构上的锚固。3.2
锚栓anchor
将被连接件锚固到混凝土基材上的锚固组件。3.3
群锚anchorgroup
间距不超过临界间距，共同工作的同类型、同规格的多个锚栓。3.4
5post-installedrebar
以化学胶粘剂-锚固胶，将带肋钢筋及长螺杆等胶结固定于混凝土基材锚孔中的一种后锚固生根钢筋，且该钢筋能够达到预理钢筋同等的作用，3.5
开裂混凝土crackedconcrete
正常使用极限状态下，考虑混凝士收缩、温度变化及支座位移的影响，锚固区混凝土受拉。3.6下载标准就来标准下载网
uncracked concrete
非开裂混凝士
正常使用极限状态下，考虑混凝土收缩、温度变化及支座位移的影响，锚固区混凝土受压。1
NB/T204142017
延性锚栓ductilesteelanchor
钢材断后伸长率不小于14%且面积收缩率不小于30%的锚栓。3.8
位移控制式膨胀型锚栓displacement-controlledexpansionanchor在混凝土表面完成钻孔后，在孔内安装套管和螺栓，通过螺栓相对套管平行移动或套管相对螺栓平行移动使螺栓大头挤压套管壁，从而达到挤压混凝土孔壁、固定螺栓的目的。见图1。O
a）套简预安装式锚栓
b）套筒简敲入式锚栓
图1位移控制式膨胀型锚栓
扭矩控制式膨胀型锚栓torque-controlledexpansionanchor9
c）带套简螺杆敲入式锚栓
在混凝土表面完成钻孔后，安装套管和螺栓，通过施加扭矩，将螺栓打入套管内部，从而使得套管膨胀，达到挤压混凝土孔壁、固定螺栓的目的。螺栓固定后，附件施加的拉力会产生额外的套管膨胀（后续膨胀）。见图2。
a）重型负载锚栓
扩孔型锚栓undereutanchor
b）膨胀片式锚栓
图2扭矩控制式膨胀型锚栓
c）套筒式锚栓
NB/T20414—2017
通过在安装过程中借助特殊的扩底工具或者锚栓本身的扩底刀刃在锚孔底部形成扩孔，从而实现锚栓与混凝土之间的机械锁键效应达到锚固作用的锚栓，且其各项力学性能与预埋墩头锚栓接近的错锚栓。3.11
自切底型锚栓self-drilledundercutanchor在混凝土中钻孔后，通过旋转并敲击带有刀刃的锚栓套筒进入带扩大锥形头的锚杆，使锚栓套管底部刀刃在已钻孔底部壁内形成锥型扩孔，此时底部套筒扩张与锥形孔贴合，实现锚栓与混凝士的互锁效应。这种扩孔的形成是由于套管切削混凝土形成的而非通过挤压产生。且其各项力学性能与预埋墩头锚栓接近的锚栓。见图3。
图3自切底型锚栓
锚栓钢材破坏steel failure
锚栓本身钢材被拉断、剪坏或复合受力破坏形式。见图4。拉力
a）拉断
图4锚栓钢材破坏
混凝土锥体破坏tensileconcretebreakoutb）剪坏
锚栓受拉时混凝土基材形成以锚栓为中心的倒锥体破坏形式。见图5。3
NB/T204142017
锚栓拔出破坏pulloutfailure
混凝土维体破坏
拉力作用下锚栓整体从锚孔中被拉出或出现较大滑移的破坏形式。见图6。拉力
图6锚栓拔出破坏
混凝土劈裂破坏coneretesplittingA拉力
混凝土基材因锚栓膨胀挤压力而沿锚栓轴线或若干锚栓轴线连线开裂的破坏形式。见图7。人拉力
图7混凝土劈裂破坏
锚栓混凝土锥体受剪破坏
shear concrete breakout
混凝土基材受剪时形成以锚栓为项点的混凝土楔形体破坏形式。见图8。势力
锚栓混凝士锥体受剪破坏
混凝土前破坏concretepryout
中心受剪时混凝土基材沿反方向被锚栓撬起的破坏形式。见图9。剪力
混凝土剪撬破坏
4材料
4.1混凝土基材
4.1.1混凝土基材强度等级不应低于C30，且不宜高于C60。NB/T204142017
4.1.2对于既有建筑物混凝土的强度等级，宜采用现场检测的结果作为承载力计算依据，但不应超过原设计强度值。
NB/T204142017
4.2机械锚栓
4.2.1机械锚栓的材质可为碳素钢、不锈钢、合金钢或高抗腐不锈钢，且应为延性错栓。锚固板的材质应与机械锚栓相匹配。混凝上结构中的锚栓性能应符合现行建筑行业标准JG160的相关规定。在核电厂抗震区域应用时还应符合本规程附录A的要求。常用错栓的力学性能指标应按表1、表2采用。表1碳素钢、合金钢锚栓的力学性能指标性能等级
极限抗拉强度标准值
届服强度标准值
伸长率
性能等级
或f02k
表2不锈钢锚栓的力学性能指标
螺纹直径
极限抗拉强度标准值
届服强度标准值承或.2
伸长值。
4.2.2钢材的防要求应根据核电厂的应用环境进行防腐蚀设计，锚栓防腐蚀标准不应低于被固定物的防腐蚀要求。
4.3植筋材料
4.3.1用于植筋的钢筋应使用热轧带肋钢筋或全螺纹螺杆，不应使用光圆钢筋和锚入部位无螺纹的螺杆。
4.3.2植筋用的热轧带肋钢筋应符合GB1499.2的要求。钢筋宜采用HRB400E，强度等级应按GB50010的规定执行。
4.3.3植筋用的胶粘剂不得采用现场人工拌合式，应采用机械自动拌合注入式改性环氧树脂类、改性乙烯基酯类或无机胶粘剂。植筋胶的锚固性能应符合JG/T340的有关规定，并应选用A级胶。5设计基本规定
5.1核电厂中使用的后锚固件宜在以下三种类型中选用：膨胀型锚栓、扩孔型锚栓和植筋。5.2各类锚栓的选用应根据锚栓本身差异，并应考虑基材性状、锚固连接的受力性质、被连接结构类型等因素的综合影响。核电厂抗震区域的结构构件使用后锚固连接时，膨胀型锚栓不应作为受拉、边缘受剪和拉剪复合受力连接件。
5.3后错固连接设计应根据弹性分析得到的荷载效应进行设计。若考虑错栓和混凝土之间的变形协调，当锚固破坏为锚栓钢材破坏，且为低强（小于或等于5.8级）钢材时，可使用弹塑性分析得到的荷载效应进行设计。
5.4后错固连接所选用的错栓应有国家授权的检测机构出具的系统的错栓承载力检测或认证报告，报告中应明确该锚栓是否适用于开裂混凝土或者抗震区，并提供在裂缝混凝土或抗震类区域的拔出破坏承6
NB/T204142017
载力。后锚固锚栓设计时，不应由锚栓拔出破坏控制，应由钢材破坏控制，当为非延性破坏控制时，应对承载力取折减系数0.6。
5.5当后锚固连接用于高温、高辐射等特殊区域时，则使用的后锚固连接应做与环境相适应的专项设计和验证。
5.6后锚固连接设计所采用的设计使用年限应与整个被连接结构的设计使用年限一致。5.7抗震1、II类区域均应按开裂混凝土考虑，确保所使用的机械锚栓能够在开裂混凝土中使用。5.8后锚固连接的承载力应采用式（1）极限状态设计表达式进行验算：S≤kRIYRE.
式中：
R按7.1、7.2计算所得承载力设计值，当为抗震设计时，还应根据相关抗震测试结果选取；非延性破坏折减系数，取0.6。
YRE—--承载力抗震调整系数，取1.0：荷载设计值，作用于后锚固件上的荷载及荷载效应组合，应按照NB/T20012相关要求进行考S
6后锚固内力计算与分析
6.1一般规定
6.1.1锚栓内力宜按下列基本假定，采用6.2和6.3中公式进行计算：a）被连接件与基材结合面受力变形后仍保持为平面，锚板平面外刚度较大，其弯曲变形忽略不计；b）锚栓本身不传递压力，锚固连接的压力应通过被连接件的锚板直接传给混凝土基材；e）群锚锚栓内力按弹性理论计算。6.1.2为获得锚栓内力，可采用有限元分析方法计算。6.2群锚受拉内力计算
6.2.1轴心拉力作用下(图10)，各错锚栓所承受的拉力设计值应按公式（2）计算：N=kN/n
式中：
Ns锚栓所承受的拉力设计值，单位为牛顿（N)：锚栓轴心受力不均匀系数，取为1.1；k
N总拉力设计值，单位为牛顿（N)：群锚锚栓个数。
6.2.2轴心拉力与弯矩共同作用下（图11），弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按公式（3）和公式（4）计算：
a）当N/n-My/Zy≥0时：
Na -N/n+My/Zy?
b）当N/n-M/Zg<0时：
N=(NL+M)X/Zy
NB/T204142017
式中：
M-弯矩设计值，单位为牛顿·米（Nm）：N—一群错中受拉力最大锚栓的拉力设计值，单位为牛顿（N）y，yr错锚栓1及i至群锚形心轴的垂真距离，单位为毫米（mm）：yyr
锚栓1及1至受压一侧最外排锚栓的垂直距离，，单位为毫米（mm）；
轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离，n
图10轴心拉力作用
单位为毫米（mm）。
图11轴心拉力与弯矩共同作用
6.2.3部分锚栓受拉时，应根据公式（4）计算受拉锚栓的拉力设计值，并计算群锚受拉锚栓的偏心距。6.3群锚受剪内力计算
6.3.1剪切荷载V作用下（图14），锚栓的剪力设计值应按公式（5）至公式（7）进行计算：va,-V/n
vw-y,/n
v=Jry+(v,)
式中：
（6)
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备案号：57414—2017
中华人民共和国能源行业标准
NB/T20414—2017
核电厂核安全相关混凝士结构后锚固技术规程
Technical requirements for post-installed components of nuclear safety relatedconcrete structures in nuclear power plants2017-02-10发布
国家能源局
2017-07-01实施
2规范性引用文件
3术语和定义
设计基本规定
6后锚固内力计算与分析
后锚固连接承载力计算
8构造措施，
后锚固施工
10后锚固验收
附录A（规范性附录）
附录B（规范性附录）
混凝土用机械锚栓的抗震性能评估锚固承载力现场检验方法及评定标准NB/T204142017
NB/T20414—2017
本标准按照GB/T1.1-—2009给出的规则起草。本标准由能源行业核电标准化技术委员会提出。本标准由核工业标准化研究所归口。本标准由上海核工程研究设计院负责起草，中国核工业第二二建设有限公司参加起草。本标准主要起草人：李韶平、储艳春、倪南、李成、马波、柳胜华、俞冬良、谢利平、章中华。I
1范围
NB/T204142017
核电广核安全相关混凝士结构后锚固技术规程本标准规定了核电厂核安全相关混凝土结构中后锚固件的技术要求。本标准适用于核电厂核安全相关混凝土结构中后锚固件的设计、施工。钢板混凝土结构可参照执行。2规范性引用文件
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。GB1499.2钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋GB50010混凝土结构设计规范
NB/T20012一2010压水堆核电厂核安全有关的混凝土结构设计要求JG160混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓JGJ145-2013混凝土结构后锚固技术规程3术语和定义
下列术语和定义适用于本文件。3.1
post-install fastening
后错固
通过相关技术手段在既有混凝土结构上的锚固。3.2
锚栓anchor
将被连接件锚固到混凝土基材上的锚固组件。3.3
群锚anchorgroup
间距不超过临界间距，共同工作的同类型、同规格的多个锚栓。3.4
5post-installedrebar
以化学胶粘剂-锚固胶，将带肋钢筋及长螺杆等胶结固定于混凝土基材锚孔中的一种后锚固生根钢筋，且该钢筋能够达到预理钢筋同等的作用，3.5
开裂混凝土crackedconcrete
正常使用极限状态下，考虑混凝士收缩、温度变化及支座位移的影响，锚固区混凝土受拉。3.6下载标准就来标准下载网
uncracked concrete
非开裂混凝士
正常使用极限状态下，考虑混凝土收缩、温度变化及支座位移的影响，锚固区混凝土受压。1
NB/T204142017
延性锚栓ductilesteelanchor
钢材断后伸长率不小于14%且面积收缩率不小于30%的锚栓。3.8
位移控制式膨胀型锚栓displacement-controlledexpansionanchor在混凝土表面完成钻孔后，在孔内安装套管和螺栓，通过螺栓相对套管平行移动或套管相对螺栓平行移动使螺栓大头挤压套管壁，从而达到挤压混凝土孔壁、固定螺栓的目的。见图1。O
a）套简预安装式锚栓
b）套筒简敲入式锚栓
图1位移控制式膨胀型锚栓
扭矩控制式膨胀型锚栓torque-controlledexpansionanchor9
c）带套简螺杆敲入式锚栓
在混凝土表面完成钻孔后，安装套管和螺栓，通过施加扭矩，将螺栓打入套管内部，从而使得套管膨胀，达到挤压混凝土孔壁、固定螺栓的目的。螺栓固定后，附件施加的拉力会产生额外的套管膨胀（后续膨胀）。见图2。
a）重型负载锚栓
扩孔型锚栓undereutanchor
b）膨胀片式锚栓
图2扭矩控制式膨胀型锚栓
c）套筒式锚栓
NB/T20414—2017
通过在安装过程中借助特殊的扩底工具或者锚栓本身的扩底刀刃在锚孔底部形成扩孔，从而实现锚栓与混凝土之间的机械锁键效应达到锚固作用的锚栓，且其各项力学性能与预埋墩头锚栓接近的错锚栓。3.11
自切底型锚栓self-drilledundercutanchor在混凝土中钻孔后，通过旋转并敲击带有刀刃的锚栓套筒进入带扩大锥形头的锚杆，使锚栓套管底部刀刃在已钻孔底部壁内形成锥型扩孔，此时底部套筒扩张与锥形孔贴合，实现锚栓与混凝士的互锁效应。这种扩孔的形成是由于套管切削混凝土形成的而非通过挤压产生。且其各项力学性能与预埋墩头锚栓接近的锚栓。见图3。
图3自切底型锚栓
锚栓钢材破坏steel failure
锚栓本身钢材被拉断、剪坏或复合受力破坏形式。见图4。拉力
a）拉断
图4锚栓钢材破坏
混凝土锥体破坏tensileconcretebreakoutb）剪坏
锚栓受拉时混凝土基材形成以锚栓为中心的倒锥体破坏形式。见图5。3
NB/T204142017
锚栓拔出破坏pulloutfailure
混凝土维体破坏
拉力作用下锚栓整体从锚孔中被拉出或出现较大滑移的破坏形式。见图6。拉力
图6锚栓拔出破坏
混凝土劈裂破坏coneretesplittingA拉力
混凝土基材因锚栓膨胀挤压力而沿锚栓轴线或若干锚栓轴线连线开裂的破坏形式。见图7。人拉力
图7混凝土劈裂破坏
锚栓混凝土锥体受剪破坏
shear concrete breakout
混凝土基材受剪时形成以锚栓为项点的混凝土楔形体破坏形式。见图8。势力
锚栓混凝士锥体受剪破坏
混凝土前破坏concretepryout
中心受剪时混凝土基材沿反方向被锚栓撬起的破坏形式。见图9。剪力
混凝土剪撬破坏
4材料
4.1混凝土基材
4.1.1混凝土基材强度等级不应低于C30，且不宜高于C60。NB/T204142017
4.1.2对于既有建筑物混凝土的强度等级，宜采用现场检测的结果作为承载力计算依据，但不应超过原设计强度值。
NB/T204142017
4.2机械锚栓
4.2.1机械锚栓的材质可为碳素钢、不锈钢、合金钢或高抗腐不锈钢，且应为延性错栓。锚固板的材质应与机械锚栓相匹配。混凝上结构中的锚栓性能应符合现行建筑行业标准JG160的相关规定。在核电厂抗震区域应用时还应符合本规程附录A的要求。常用错栓的力学性能指标应按表1、表2采用。表1碳素钢、合金钢锚栓的力学性能指标性能等级
极限抗拉强度标准值
届服强度标准值
伸长率
性能等级
或f02k
表2不锈钢锚栓的力学性能指标
螺纹直径
极限抗拉强度标准值
届服强度标准值承或.2
伸长值。
4.2.2钢材的防要求应根据核电厂的应用环境进行防腐蚀设计，锚栓防腐蚀标准不应低于被固定物的防腐蚀要求。
4.3植筋材料
4.3.1用于植筋的钢筋应使用热轧带肋钢筋或全螺纹螺杆，不应使用光圆钢筋和锚入部位无螺纹的螺杆。
4.3.2植筋用的热轧带肋钢筋应符合GB1499.2的要求。钢筋宜采用HRB400E，强度等级应按GB50010的规定执行。
4.3.3植筋用的胶粘剂不得采用现场人工拌合式，应采用机械自动拌合注入式改性环氧树脂类、改性乙烯基酯类或无机胶粘剂。植筋胶的锚固性能应符合JG/T340的有关规定，并应选用A级胶。5设计基本规定
5.1核电厂中使用的后锚固件宜在以下三种类型中选用：膨胀型锚栓、扩孔型锚栓和植筋。5.2各类锚栓的选用应根据锚栓本身差异，并应考虑基材性状、锚固连接的受力性质、被连接结构类型等因素的综合影响。核电厂抗震区域的结构构件使用后锚固连接时，膨胀型锚栓不应作为受拉、边缘受剪和拉剪复合受力连接件。
5.3后错固连接设计应根据弹性分析得到的荷载效应进行设计。若考虑错栓和混凝土之间的变形协调，当锚固破坏为锚栓钢材破坏，且为低强（小于或等于5.8级）钢材时，可使用弹塑性分析得到的荷载效应进行设计。
5.4后错固连接所选用的错栓应有国家授权的检测机构出具的系统的错栓承载力检测或认证报告，报告中应明确该锚栓是否适用于开裂混凝土或者抗震区，并提供在裂缝混凝土或抗震类区域的拔出破坏承6
NB/T204142017
载力。后锚固锚栓设计时，不应由锚栓拔出破坏控制，应由钢材破坏控制，当为非延性破坏控制时，应对承载力取折减系数0.6。
5.5当后锚固连接用于高温、高辐射等特殊区域时，则使用的后锚固连接应做与环境相适应的专项设计和验证。
5.6后锚固连接设计所采用的设计使用年限应与整个被连接结构的设计使用年限一致。5.7抗震1、II类区域均应按开裂混凝土考虑，确保所使用的机械锚栓能够在开裂混凝土中使用。5.8后锚固连接的承载力应采用式（1）极限状态设计表达式进行验算：S≤kRIYRE.
式中：
R按7.1、7.2计算所得承载力设计值，当为抗震设计时，还应根据相关抗震测试结果选取；非延性破坏折减系数，取0.6。
YRE—--承载力抗震调整系数，取1.0：荷载设计值，作用于后锚固件上的荷载及荷载效应组合，应按照NB/T20012相关要求进行考S
6后锚固内力计算与分析
6.1一般规定
6.1.1锚栓内力宜按下列基本假定，采用6.2和6.3中公式进行计算：a）被连接件与基材结合面受力变形后仍保持为平面，锚板平面外刚度较大，其弯曲变形忽略不计；b）锚栓本身不传递压力，锚固连接的压力应通过被连接件的锚板直接传给混凝土基材；e）群锚锚栓内力按弹性理论计算。6.1.2为获得锚栓内力，可采用有限元分析方法计算。6.2群锚受拉内力计算
6.2.1轴心拉力作用下(图10)，各错锚栓所承受的拉力设计值应按公式（2）计算：N=kN/n
式中：
Ns锚栓所承受的拉力设计值，单位为牛顿（N)：锚栓轴心受力不均匀系数，取为1.1；k
N总拉力设计值，单位为牛顿（N)：群锚锚栓个数。
6.2.2轴心拉力与弯矩共同作用下（图11），弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按公式（3）和公式（4）计算：
a）当N/n-My/Zy≥0时：
Na -N/n+My/Zy?
b）当N/n-M/Zg<0时：
N=(NL+M)X/Zy
NB/T204142017
式中：
M-弯矩设计值，单位为牛顿·米（Nm）：N—一群错中受拉力最大锚栓的拉力设计值，单位为牛顿（N）y，yr错锚栓1及i至群锚形心轴的垂真距离，单位为毫米（mm）：yyr
锚栓1及1至受压一侧最外排锚栓的垂直距离，，单位为毫米（mm）；
轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离，n
图10轴心拉力作用
单位为毫米（mm）。
图11轴心拉力与弯矩共同作用
6.2.3部分锚栓受拉时，应根据公式（4）计算受拉锚栓的拉力设计值，并计算群锚受拉锚栓的偏心距。6.3群锚受剪内力计算
6.3.1剪切荷载V作用下（图14），锚栓的剪力设计值应按公式（5）至公式（7）进行计算：va,-V/n
vw-y,/n
v=Jry+(v,)
式中：
（6)
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