SY/T 6644-2006 使用注入压力操作阀的连续气举井设计推荐作法 SY/T6644-2006 标准下载解压密码：www.bzxz.net

ICS 75. 020
备案号：180772006
中华人民共和国石油天然气行业标准SY/T 6644—2006
使用注入压力操作阀的连续气举井设计推荐作法
Recommended practice for design of continuous flow gas lifinstailations using injection pressure operated valves(API RP 11V6: 1999, IDT)
2006-07—10发布
国家发展和改革委员会
2007一01—01实施
2目的·
3定义
4常规设计要点
4.1 引言
4.2油井动态（流人和流出）
4.3油管和环空（生产管柱）过流面积/管径4.4设备
4.5注气压力
4.6启动压力
1.7气举阀
4.8非平衡式充压气举阀特性
设计方法
工作（标志）阀
4.12过气量·
4.13总结·
5连续流问题：注人压力探作阀
5.1例1：数据准确时的典型并设计5.2例2：缺少或没有生产数据并的设计次
5.3例3：生产数据准确的海上井的定管柱气举设计附录A（资料性附录）用于气举的 AP1符号附录B（资料性附录）垂直流压梯度曲线·SY/T 66442006
SY/T 6644--2006
本标饿等同采用AP1RP11V6：1999“使月注入压力操作阀的连续气举井设计的推荐作法》（第二版，英文版），
为便于使用，本标雅做了下列修改：一除了被采用标准的声明、简介、API前言和通讯录部分：--增加了资料性概述要素“前言”；一在“范围”中增加适用性说明，一一用标点符号“\”代替标点符号\,\，用“a)，b)，\代替“a、，b.，\装格按照中文习惯加表框：
一-公武和计算内容全部转换为我国法定计量单位，保留英制单位--对APIRP11V6：1999中公称直径73mtT油管的英文标识\2.5in”和“2/,in\全部规范为 \2/hin\;
----附录 A、附录 H设置成表格形式。本标准的附录 A、附录 B为资料性附录。本标准内采油采气专业标准化委员会提出并归口本标准起草单位，中国石油化工股份公司中原油田分公司采油一厂。本标雅主要起草人：陈宗林、李小奇、魏瑞玲、焦国胜、唐佩瑜、马祥凤、李霖，1范围
SY/T6644—2006
使用注入压力操作阀的连续气举井设计推荐作法本标准给出了使用注人压力操作阀的连续气举井的设计指南，可以为设计人员提供不同内案对设计结果的影响分析。
本标准适用于使用注人压力操作阀的连续气举并的设计。证：设计人员参考关于气举采油的API出版物（职业塔训手册第六册，1994年第三版。文中以下简称“API气举\）和各轨关于气举采油的AP11V系到的推荐法，2目的
气举井中举升流体到达地面的唯一能量是生产管柱中压缩气从注气点到井口的膨胀能，压力降（包括从压缩机通过地面注气控制装置、气嘴到井口，并由气举阀进入生产管柱，向上到达井口。最进入储油罐）是所有的能量损失，气举并设计的目的是从使用的举升能量中获得最大收益，也就是使注人气尽可能保持压缩机的出口压力，以最大深度注人到生产管柱，实现低成本高产出。3定义
连续气举井是一个在地面将高压气连续注人注气管柱，然后连续注人生产管柱的人工举升系统（见图。
气体脱水装置
多余气外输
奥滋井产出液
压缩机站
油/套管压力计
注气管汇
油气分离器
到管线下载标准就来标准下载网
生产奇汇
图1气举系统
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4常规设计要点
4.1引言
4.1.1在连续气举井设计中，应对整个系统进行评价，对于新投气举井，所有设备应精心设计和优选；对于已有的气举并，应对系统的预计设计结果进行检查和评价。4.1.2下列设计方法集合了多种设计理论。在一定范调内根难设计出精确的可供操作的气举管柱，在部分设计中还包含许多“判断提示”。解决的办法是尽可能的排除这些判断。完全排除判断信息是不可能的。推荐采用图版设计法，能更清晰地确定和分析随流量变化气举阅设计的最终结果。4.1.3连续气举有优点，也有局限性，参见“API气举”第1章。以下是连续气举常规设计要点。4.2油井动态（流入和流出）
4.2.1油井生产可分为两个基本阶段：流人和流出动态（参见“API气举第2章）。流人是指生产流休从地层流向井底。流出是指生产流体从井底流向储油罐。可肇的设计应以流人，流出动态的准确预测为基础。
4.2.2油并的流入动态通常用生产指数（即采渡指数）来表示。对于单相流，流人动态可以用生产指数（PI=J）来表示，也,可表示为：J =m/ (pus- put)
注：符号释义参见附录A。
4.2.3对于两相流（液体和自由气），产鱼随压力变化是非线性的。因此，流人动态曲线为井底流压与产量的关系曲线。当并底流压小于泡点压力（不考虑表皮系数）时，可用Vogel方程表示为：q/q= 1. 0 -0. 2 (pu/pu) - 0. 8 (pm/pwg)4.2.4对于含有油、水、气的多相流在任何条件下可用下列关系式表示：a）高于泡点压力谢：
J =gu/ (pus - pu)
Q=（pB)J
Q= (pw-pm) J
b）低于泡点压力时：
Q = (p+ J) /1. 8
Qn = 4a + Qoh
Q=Q[1. 0-0.2pw-p）-0. 8(pps)+m利用以上公式可计算任何可能产量下的并底流压4.2.5油并的流出动态取决于许多因素。这些因素都相互关联，作出准确预测有时很摊达到（参见“API气举”第2章和第3章），气举设计的根本就是应有一个合适的垂直多相流关系式。已有许多这样的关系式”，有一些已经出版，其他的也已中请专利。在设计时选择一一个符合实际油共或现存油藏条件的关系式。椎荐采用难确的并底流压测最方法来验证这些关系式。4.2.6垂直多相流关系式可以用于绘制梯度曲线。在推广使用计算机程序以前，这些曲线就是气举设计的基础，它们的使用一直是可行的（和常用的）方法。利用合适的多相流关系式，可以计算给定油并条件下的流出动态，从而计算出产量和气液比。在流人动态关系曲线图上绘制油管流比动态曲线，可以获得从接近并底举升时的预测产最。这些曲线对于气举设计是很有帮助的。4.3油管和环空（生产管柱）过流面积/管径过流面积是气举设计中的重要因素，管径小会增加摩擦损失，可能影响产最。然而，管径过大也1）常用系式：Poettman and CarpenteriHagedorn and BrownsOrikiszewski;DinsandRosi Ros-GrayiMoreland Mobil Shell Met hod, Bcgg> &.Brill;Aziz 等。2
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会导致不稳定流（滑脱损失）和使油井间歇出油（参见“API气举”第3章）。间歇出油将会导致诈多生产问题。在一个典型的油管生产并设计时，设计人员应进行油管径敏感性分析，选择一个可以实现稳定流并没有过多摩擦损失的台适的管径。通常采用系统分析法来选择油管尺寸。4.4设备
气体处理设备、气体压缩机、仪表和管线是气举系统中最大的设备投资。这些设备比气举系统其他部分需要更多的资金进行操作和保养（参见“API气举”第4）。这些设备的设计超出了本标准的范围。地面设备应提供有效、可靠、足够的压力和气量，且干燥、洁挣、无腐蚀的注人气。另外，地面生产设备的回压损失应相对较低。且系统应提供良好的控制和计量设备。4.5注气压力
应慎重选择注气压力。注气压力取决于气体供给系统的排出压力，而不是最优气举动态。通常情况下，如果注气点接近生产层，那么气举系统会更高效、更经济。逼常情况下，注气点越深，产量越高和/或注气越少。应尽量选择合适的注气压力使社气点恰好在生产层以上。4.6启动压力
4,6.1气举系统启动时在短时间内可允许使用商于平常注气压力的启动压力，有些系统是使用高压气体压缩机或高压气源来进行临时卸载或启动油井，大部分系统都有一个正常的操作压力范调，选择商于正常压力的压力仅限定于油井卿载至特定阶段。4.6.2推荐利用启动压力来确定第一级气举阀深度的作法，这样可以加深举深。应慎重选择闻载时所需的启动医力。
4.1气幸阀
4.7.1气举阀是气举系统的核心（参见“API气举”第5章）。通常情况下设计人员应选择合适的阀孔径，陶类型，并设计成可靠的单点注气方式，不需要频繁修并。大多数情况下结构简单的充氮非平衡式注人压力操作阀可满足需要。4.7.2气举阀可分注人压力操作阀和生产压力（流体）操作阀两种。注人压力操作阀主要由注气压力控制（打开）；生产压力操作阀主要由阀深度处的生产压力来控制。4.7.3连续气举通常采用波纹管气举阀，最常见的是充氮式波纹管气举阀，其打开压力随温度而变化。另外一种气举闽不是以充氮气的波纹管提供关闭压力，而是使用一个弹簧力。这种气举阀可忽略溢度的影响。当使用这种气举阀设计高压井时，由于单根弹簧无法达到足够的关闭压力，需要一个充气压力来补充弹簧力。但在计算气举阀的调试台打开压力（充气压力部分）时，应考虑温度影响。4.7.4不同类型，不同尺寸的气举阀有不向的波纹管承载率，波纹管承载率就是在给定打开压力条件下，阀杆离开阀座的距离。在选择气举阀时尤其是对于高产井应考虑气举润的承载率，因为注气量大时气举阀容易气阻。要在这种情况下检查单个气举阀是否能够通过所需气量，按照常规原则、选择能够通过所需气的最小气举阀孔径；阅孔径过大，容易造成多点注气。4.7.5气举阀有三种规格，15.9mm（5/gin），25.4m（1in）和38.1mm（1/zin）。只有在空间受限时才推荐使用15.9mm（5/ain）气举阀。最常用的是25.4mm（1in）气举阀，-般用于油管为60.3mm（2°/.im）的低产并，与带规可回收的工作简一起使用。有些操作人员在高产并上采用25.4rrm（1in）气举阀和大管径油管生产。大尺寸气举阀相对于较小尺寸气举阀来说流动特性好，且受生产压力影响小。因此，当所需润孔径火于6.35mm（/.in）时，才推荐选用38.1mm（17il）气举阀、
4.8非平衡式充压气举特性
4.8.1非苹衡式充压气举阀简称压力阀。应用于连续气举设计时压力阀的特性包括（见图2)：2）气举阀腔室充氮气用来提供关闭压力.b）所有充压式波纹管气举阀的打开和关闭压力都受温度影响。在进行连续气举设计时这点非常重要，因为在一定深度处流体温度总高于静态温度。在进行多相流设计时更重要，此时流温3
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梯度是流量的涵数。
a)结构图
b)受力示意图
图2非平衡式充压气举储特性图
）连续气举宜采用相对小孔径的气举阀，目的是为了降低流入液梯度，避免出现间歇气举时的段塞流。但气举阀孔径应能满足注气量需要。d）打开压力阀的力主要是注气压力，一小部分是生产压力。生产压力所产生的打开压力是气举阀阀孔径的函数。阅孔面积相对于波纹管面积比越大，生产压力所产生的打开压力越大。这种特性的结果是，生产压力增加，所需打开气举阀的注气压力下降，相反，生产压力降低，所需打开气举阀的注气压力增加。即生产压力过高会导致上部关闭的气举阀重新打开，干扰油并正带生产。
e）压力阀关闭主要靠注气压力下降，为了关闭气举阀，注气压力应低于气举阀的关闭压力。为了防止气举阀阀间干扰（上部气举阀重新打开），每一一级气举阀的调试台打开压力应低于上一级气举阀的打开压力，因为这种气举阀会在气举阀处产生注气压力损失，如何减少举升能量损失的内容在本章后述讨论。
4.8.2本标准所使用的气举阀以及实例中所讲的气举阀都是带有阀球和阀座的非平衡式充压气举阀。同前工业生产中最常用的是非平衡式充压气举阀。4.9设计方法
4.9.1设计方法有多种，每种都有其优点和限制。不同的并说或气举阀类型适合不同的方法。人部分设计如何或何时对安全系数稍加修正都类似。4.9.之对于注人压力操作阀，气举设计主要取决于注气压力。数据趣准确，所需安全系数越低。若油井生产状况下的注气压力已知（已测出），就不必设置适官的压力降。大多数气举装置的系统压力是变化的，在压缩机和气举井之间一直存在-一个可测量的压力降（在流动过程中）。另外，如果需要注气控制也应有一定的压力降。4.9.3气举阀间距设计中另外一个重娶的因索是卸载时气举阀深度处的生产压力。可用平衡曲线来预测不同深度处的生产压力（参见“AP1气举”。7273页）。随着油井举升深度的增加、产量增加，流压上升。如果在气举阀间距设计中只用平衡曲线，而不使用其他安全因子的话，那么袖非就有可能举不下去或者有可能形成多点注气。多点注气是由于举深增加，产量增加导致的共简注气点以上的流压上升作用在上部气举阀，导致上一级阀打开，当在较低气举阀处生产时，上部气举阀无意中打开时会出现多点注气或阀间干扰。多点注气通常导致油井生产动态变差、注气量消耗过量。利用平衡曲线4
还可以预测产量、举升深度和所注气压力。SY/T6644—2006
4.9.4另外一种气举阀间距设计方法是利用可变梯度来设计。它来源于最佳流动设计。在使用生产压力（流体）操作阀时常用这种设计方法。模拟计算---个井口流压，把顶期的流动压力加上注气压力与生产压力差的20%～25%，画-条直线到注气点处的生产压力或者是注气点以下的生产压力。这种直线位于操作压力（在右边）以上，这种方法为保守设计法。该方法设计的气举阀间距比较小，需要更多级卸载阀，但是不需要降低注气压力。
4.9.5注入压力阀推荐采用的设计方法是最大产辜梯度线法，每加深一级气举阀都有一个特定的乐力，该压力为生产压力加上注气医力降（给出一个压力降），其值是一个小的表压降加上一个安全系数压力降。安全系数考患油并基础数据、气举阀设定和在载时生产压力的变化之间的偏差。该压力降可防止多点注气。生产乐力影响系数（E）商的气举阀所需安全系数也相应增加。压力降（PD）由下式确定：
s）最小情况：
b）最大情况：
气举阀外径
PD=prEE×0.69MPa+SF（可选，见表1)PD=0.14MPa+（ppx×1.38MPa）（经验值）衰1不同规格注入压力摄作阔的最小安全系数推荐表气举阀孔径
安全系数SF
4.9.6每一级气举阀间的压力降可分别计算，也可以同种类型、同种尺寸的气举阀间都用相间的压力降。资料准确时宜采用较小压力降，资料缺乏时宜采用稍高点压力降。如果到井底的注气压力可以提高的话，也可采用离压降。
4.9.7一些设计者采用拟御载压力线来确定气举阀间压力降。方法是从气举阀下面的社人操作压力点到井口生产压力点画一条直线。利用该直线可以确定气举阀上部的最大生产压力范围（pmx一Prn）（见例2中图16）。该设计方法.上部气举阀的压力降比高，或者是大阀孔气举阀压力降比较明显：压力降由下式计算：
PD=[pPFF -（mar-Prun)］SF (可选)5
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4.10温度
4.10.1气举阀（如非平衡式充压气举阀）的打开和关闭压力受邀度影响。因此在调试气举阀时有必要给定一个基准温度。常规基准温度为15.6℃（60°F)\。4.10.2设计图上气举阀的打开压力是在井底温度下进行计算的。这些计算出来的压力应换算成基准温度下的压力，以便气举阀在调试车间进行调试。“API气举”中表4.1给出了不同温度下的换算系数。例如，并下温度为54.4℃（130°F）时的打开压力6.21MPa（900psi）乘以从API气举*中表4.1查出温度系数0.869等于温度为15.6℃（60°F）时的调试台打开压力5.39MPa（782psi）。4.10.3油管生产时，流体热量传递给并眼。阅为只有这部分热量可以通过井简传到地层。可以估算超过正常井口度的并口流遍。
4.10.4测定流温的最好办法是在不同产量下进行实际测量。通带情况下，产量升高、含水上升、流速增加（小管径油管），流温会明显升高。“APl气举”中图6.9就是以73mm（2\/ain）油管生产的高含水井为基础的。应慎重使用该图：除非它已经得到证实。注：也可参见 Sager、Daty和 Schmidt在1989 SPE 19702中的“生产并温度预测方法”。4.10.5连续气举设计没有-个是在静态的地温（地球）梯度下进行设H的：因为在卸载到下一级气举阀之前，上一级气举阀的温度就可能已经升商了。从理论上讲，上一级气举阀应以实际的产量和温度进行设计，因此上一级卸载阀的设计源度应比静态温度要高，高于最小产量下的温度，但要低于最大产量下的温度。常见的设计方法是从最大产量下的并口流温到油层温度画一条线性溢度线来确定流温：通带卸载温度线要略低于实际流阖，可以保证正常生产条件下上部气举阀关闭。大部分设计都采用这种方法。
4.11工作【标志】阀
4.11.1在注入压力操作阀设计中，通常设计个压力低于其他气举阀的大闷孔底部阅作为工作（标志）阀。一旦排除了油管或其他井简故障问题，当井口注气压力低于上部所有气举阀的操作压力时，就确定为底部气举闷汇作。通过假定底部气举阀不同的生产压力值（标志载荷）即可找到该标志阅。在获敢标志阀的生产压力负荷时没有任何决窍，自标就是设置底部气举阀的地面操作压力低于其他气举阀的压力。设定底部阀标志载荷的方法如下：a）假设气体压力梯度为0.00113MPa/m（0.05psi/f1），选择一个最小压力加上分离器压力。b）假设任意个最小油压值，比如0.69MPa（100psi)，t.38MPa（200psi）等。c）假设不篇要任何生产压力就可以打开工作阀。d）假定最小产量下的生产正力（经常使用）。也可以在底部安装一个节流阀作为标志阀得到同的结果。4.12过气量
4.12.1针对设计的注气量，采用小孔径气举阀，可需的阀间压力降小，能减小举升能量损失。计算过气最最常用的方法是使用类似于“API气举”中图4.8A所示的直角铣孔诺模图进行测量，然后进行温度和相对密度调整
气举设计者可通过以下方法对最终通过诺模图的气量进行调整：a）假设通过气量为100%，然后选拌一个至少通过这些气量的孔/单流阀孔值。对于4.76mm(/in）孔径的25.4rmmm（1in）气举阀以及6.35mm（\/4in）孔径的38.1mm（1°/2in）气举阀，本方法所测得的数据比较可靠。b）使用流量计计算设计注气量下的孔径，然后选择一个稍大点的孔径。c）设计孔径以通过流量计流量的75%或者是80%为基础进行设计。4.12.2上述方法成功用于小扎径气举阀和低到中注气量并。大管径、高产量完井通常使用大孔径气2）另外一种人为规定是26.6℃（80°F），应检查所使用的是哪种基准混度，SY/T 6644—2006
举阀和高注气量，因此，需要更精确的过气量。一些制造商在制造过想中，都提供了这些可用数据。知道了过气量，把它加进气举悔设计中，就可以避免由于气量受阻、气举阀间转换不好的可能发生。4.13总结
4.13.1本标准为使用注入压力操作阀的连续气举井设计提供了指南。成功的设计是在注气设备允许的情况下在最大注气深度连续单点注气，以最大产量生产。在油井卸载时尽量降低闷间压降就可获得最大注气深度。但为了防止多点注气，保持一定的压力降还是必要的。4.13.2图版设计法可以为设计人员提供一个有关设计参数的感性认识，是一种简单的设计方法。第5竞给出了三个利用图般进行设计的例子。4.13.3优化设计要求设计参数应准确可靠。数据不可靠或不准确最终会导致设计失败，造成产量低。注气最高，或者油并间歇出油，基至有可能需要作业起出气举阀和工作简，重新设计，童新下。5连续流问题：注入压力摄作阀
5.1例f：数据准确时的典型并设计5. 1, 1引面
5.1.1.1气举设计问题通常发生在已经完井并生产，但现在需要气举设计和设备安装的情况下。另外一种情况是由于气举设计不合适，或者是需要修井和优化气举设计时，也需要进行气举设计。上述所有情况都需要几个生产测试。本例讲述了如何在有限的注气量下实现气举设计，使产量接近最大或最优，设计的最终结果是让油井卸裁至接近油层生产部位或者是尽可能增加举深及气举井御载时选择注人压力操作阀。
5.1.2油藏和油井数据
5.1.2.1油并数据见图3。油并完钻并深（相对直并）2468.9m（8100ft），套管为177.8mm（7in），油管为73rnm（2\/sin），生产层为砂岩，从2438.4m（8000ft）到2446.0m（8025lt），在必要时设备可以起出和更换。出油管线为76.2mm（3in），管线和中心设施距离井口只有152.4m（500[t）。井口回压对生产影响较小。
5.1.2.2该油井是几口有限水驱油藏完并中的一口，原始油藏泡点压力为16.86MPa（2445psi）。后来油藏压力下降到14.83MPa（2150psi），但是在过去的两年中已经稳定。在最近的生产和压力恢复测试中测得油层静压为14.66MPa（2125psi），且表皮系数较小。在压力恢复测试中，油并日产油为15.9m2（100bbl），日产水为15.9m2（100bbl），井底流压为13.39MPa（1941psi），并口回压为U.59MPa（100psi)，油根对密度为0.85（35°API），气油比接近于原始气油比为124.6m/m（700SCF/bb2>。该并已得到充分挖潜、且趋于衰竭。更进一步的数据见数据表（图3），假设几年内油并状况保持相对稳定。
5.1.3气举系统数据
5.1.3.1油田气举系统提供脱水、低二氧化蔬的注入气，供气乐力为8.62MPa（1250psi）。5.1.3.2井口注气压力为8.28MPa（1200psi），对该井最大可供气量为21240m/d（750MCFD）而期单用气量小于19824rm/d（700MCFD)，注人气相对密度为0.65。5.1.4流入动态
气举设计的目的是为了使油并以接近最大产能生产，应首先确定油并的流人动态，然后与流出动态相匹配。油井在泡点压力以下脱气生产，因此符合Vogel关系式。计算的油井产量和对应流压如下！产董，m/d
滋压，MPa
(1941)
(1742)
(1517)
(1260)
(1115)
(1000)
(120m)
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A.完井资料：
*1.油名称：
，2、油名和井号：
3.生产层位：
miccone
密性，
- 4. 套警，外径177. 8mm 名义质量：mm，多必质量
5. 距臂1 外径。一
6.摆龈（是/否）
·7.并深：
_kg/mz 钢级 JN深度：2469 m
29. B, 34. 3
：深隆
kg/mz钢级
砾石充填（是/否）：
垂深/斜深
2469_ml人工非层，
2438.42453.6
B.扎层：
9.过隔器，型号
10.油管，深度
HookWell
2432_m：外径
，深度：
ml参考井深：_2438
mm：名义质量_9.6Bkg/ml创级」，爆纹EUE73
11.地面控制井下女全网：型号
65_mm耐压
12.并口（内径）
13.油嘴（类型）
深度：
最大内径：
14.地面管线：内径
15.泊井剖面（深既成井斜变）
B 油薄、测试和尘产蛋料：
mLn长度
ml孔径
. 16. 监新测试资料； 油
15.9m/d,水
15.9m/d,4991m/d
17. 含水：
-16.井口压力
·19.地层静压：
20.静面：
21.并底薄压+
：22.油相对密度：
125_m/m,气液比
■地气猫比
MPa，分离器正力：
MPar淡度：
_m，压力：
13、4MPe:深位：
MPal梯度：
2438. 4m:
62 5 m 3/ml
MPa/100m
产景：
318m/d
C. 85：产出水相对密度。1. 0723.地层气耗对密度：0.98
*24. 并底最高识度 81. 1 ℃/ 2438. 4 ml 地面温度25. 6C,并口液温。30 16.9MPa1生产指数
25.泡点压力
26.出砂（是/否）
27.含硫（是/否）
28.其他同题
C.设计信息：
·29. 油管/环空流动
m=/MPa；流动效应
1结蜡（是/否）是_！结垢（是/）否查_，含二氢化碳（是/否）否含乳化状物（是/否）_油膏
30.产量，最小31. 8
31.般大含水
: 重新设计/下并/调整
m/d。最大
重新设计
m/d.设计
%，最大举深2438.4m，最小流所32.压瑙机出口力8.52
33.工作压力
MPs，注气出力
MPa，启动压力
芒，往气相对区0.6S
”34.注气退度
，35.注气量：量大/载/设计
21238/19622/19256
，36、压并液压力梯度1.05MPa/10rm，注气点以下流压度，0,9MPa/100m37.最小竭间距76.2 ml最小压降0. 17
MPal设计压竞
~ 38. 设计并口压力,0. 69_MPa、设H并口流温37. B℃39.气华陶/类型
·4C.气举阀描进
·41.其他
备注：
据供人：
25. 4mm，孔径4. 7htmm, Ag/As0. 094注气压力作气阀
表示娶得到准确设计所应提供的信息，图 3 例1 井数据表
5. 1, 5 流出动态
SY/T 6644—2006
S.1.5.1选择 Hagedorn and Brown 梯度曲线来确定流出动态：这些曲线被广泛应用，并且在许多油田用于气举设计也比较合适。5. 1. 5. 2该并油管公称直径为 73mm （2/in)。通常油管尺寸的选择是以油并的产量为基础的。典型的73mm（2°/in）油管适合产量范围是79.5m/d~238.5m/d（500BPD~1500BPD）。利用附录B中不同产量下的压力梯度曲线，并假设并门回压为0.69MPz（100psi），就可确定不同气液比情况下的产量和所需并底流压。
并底流压
35. 6(200)71. 2(4(0)106. 8(600) 142. 4(800)160. 2(900) 178. 1(1(000)213. 6(1200)6.76 (980)7.31 (1060)8. :0 (1160)8. B6 (1285)|9.31 (1350)9.66 (1400)10. 45(1515)对应气液比
【SCF/bbl】
142.4 (B00)
6. 21 (900)6. 90 (1000)7.62 (1105)8. 48 (1230)8. 90 (1290)|9.24 (1340)10.07(1460) 178. 1 (1000)5.93(860)
6.62 (960)7.38 (1070)8:29 (1200)8.62 (1250)8.97 (1300)9.83 (1425)213.6 (1200)
7.17(1040)8.07(1170)B.41(1220)8.83(1280)9.66《1400)267.0(1500)5. 66 (820)
6.38 (925)
5.1.5.3通过上述流出压力和流入压力的比较，表明该并产量不可能高于143.）m/d（900BPD)，产量范围在31.8m/d~127.2m/d（200 BPD~800BPD)，给定二个稳定的产量，流人动态压力应等于需要的流出动态压力，图4给出了这些对应值曲线。17.2
(2500)
(2000)
Ps=)4.TPa(2126psi)(对)
Q=212.1(1334BPD)
产量，/a(BDP)
(001200)
密4原油IPR曲线
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