DL/T 691-2019.Calculation method of radio interference from high voltage overhead power transmission lines.
1范围
DL/T 691规定了高压架空输电线路无线电干扰的计算方法。
DL/T 691适用于电压等级为110kV~ 1000kV正常运行的架空输电线路的无线电干扰计算。海拔500m以上时输电线路的无线电干扰要考虑修正。
2规范性引用文件
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。
GB/T4365-2003 电工术语电磁兼容
GB/T 15707-2017 高压交流架空输电线路无线电干扰限值
3术语和定义
GB/T 4365-2003 和GB/T 15707-2017 界定的术语和定义适用于本文件。
4多分裂交流输电线路无线电干扰计算
E=3.5gmax +12r-30
式中:
E--离地2m且距导线直线距离20m处的无线电干扰场强，dB (μV/m);
gmax--子导线表面最大电位梯度有效值(范围为12kV/cm~ 20kV/cm)， kV/cm;
r--子导线半径，cm。
4.1概述
基于试验线路或电晕笼测得的大雨条件下的激发函数，通过- -定的模变换，得出各相导线的无线电干扰电流，再获得这些电流产生的场，即无线电干扰。

ICS29.240
中华人民共和国电力行业标准
DL/T691
代替DL/T691—1999
高压架空输电线路无线电干扰计算方法Calculation method of radio interference from high voltageoverheadpowertransmissionlines2019-06-04发布
国家能源局
2019-10-01实施
范围·
规范性引用文件
3术语和定义此内容来自标准下载网
44分裂及以下交流输电线路无线电干扰计算5多分裂交流输电线路无线电干扰计算：6直流线路无线电干扰计算
无线电于扰频谱特性计算…
++++++++
附录A（资料性附录）导线表面电位梯度计算方法附录B（资料性附录）模变换方法详细计算过程次
附录C（资料性附录）CISPR推荐的激发函数计算方法参考文献
........
DL/T691—2019
DL/T691—2019
本标准是在DL/T691一1999《高压架空送电线路无线电干扰计算方法》的基础上修订而成的。本标准与DL/T691—1999相比的主要变化如下：一无线电干扰计算的范围扩展到1000kV；一将同塔双回输电线路的无线电干扰经验法计算公式，推广到同塔多回输电线路的无线电干扰经验法计算公式；
对采用激发函数法计算无线电千扰的计算步骤进行了说明和细化一提出了基于我国特高压电晕笼试验得到的无线电干扰激发函数；一原标准中的“同杆”，改为“同塔”；原标准中的“送电”，改为“输电”。本标准自实施之日起，替代DL/T691—1999。本标准由中国电力企业联合会标准化管理中心提出。本标准由全国电磁兼容标准化技术委员会（SAC/TC246）归口并解释。本标准负责起草单位：中国电力科学研究院有限公司、华北电力大学、国家电网有限公司、电力规划设计总院、国网电力科学研究院武汉南瑞有限责任公司、国网山东省电力公司电力科学研究院。本标准主要起草人：万保权、何旺龄、邬雄、路遥、陈豫朝、唐剑、张建功、裴春明、刘云鹏、谢辉春、张业茂、刘震寰、万皓、刘华钢、陈玉龙、吴观斌。本标准在执行过程中的意见或建议反馈至中国电力企业联合会标准化管理中心（北京市白广路二条一号，100761)。
1范围
高压架空输电线路无线电干扰计算方法本标准规定了高压架空输电线路无线电干扰的计算方法，DL/T691—2019
本标准适用于电压等级为110kV~1000kV正常运行的架空输电线路的无线电干扰计算。海拔500m以上时输电线路的无线电干扰要考虑修正。2规范性引用文件
下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。GB/T4365—2003电工术语电磁兼容GB/T15707—2017高压交流架空输电线路无线电干扰限值3术语和定义
GB/T4365一2003和GB/T15707一2017界定的术语和定义适用于本文件。44分裂及以下交流输电线路无线电干扰计算4.1单相导线的无线电干扰场强计算公式E=3.5gmax+12r-30
式中：
离地2m且距导线直线距离20m处的无线电干扰场强，dB（uV/m）：子导线表面最大电位梯度有效值（范围为12kV/cm～20kV/cm），kV/cm：gmax
子导线半径，cm。
4.2单回输电线路的无线电干扰场强计算公式E,=3.5gm +12331g
D, =x +(h,-2)2
式中：
=1，2，3
距第i相导线直线距离D;处的无线电干扰场强，dB（μV/m）；E
第i相导线表面最大电位梯度有效值（参见附录A），kV/cm；第i相导线到参考点P（离地面2m高）处的直线距离（见图1），m；第i相导线子导线半径，cm；
P点到第i相导线的对地投影距离，m；一导线对地最小高度，m。
三相线路的无线电干扰场强按下列计算方法计算：如果某一相的场强比其余两相至少大3dB，那么后者可以忽略，三相线路的无线电干扰场强可以认为等于最大一相的场强，否则有下式：E=E:+E +1.5
DL/T691—2019
式中：
E，、E一三相中两相较大的场强值，dB（μV/m)。说明：
参考点：
导线弧垂。
图1导线到测点的距离示意图
4.3同塔多回输电线路的无线电干扰场强计算公式对于同塔多回输电线路，多相导线中每相导线产生的无线电干扰，可按式（2）进行计算，并将同名相产生的场强几何相加。
E,=20lg
式中：
多回输电线路的第i相导线在参考点处的无线电干扰场强，dB（μV/m)：E
E—第j回的第i相导线在参考点处的无线电干扰场强，dB（μV/m）。然后按4.2的方法，计算得出同塔多回输电线路的无线电干扰场强。(4)
式（4）的计算结果代表了好天气下0.5MHz的无线电干扰场强的平均值。该平均值增加6dB~10dB后可得双80%原则的值。
5多分裂交流输电线路无线电干扰计算5.1概述
基于试验线路或电晕笼测得的大雨条件下的激发函数，通过一定的模变换，得出各相导线的无线电干扰电流，再获得这些电流产生的场，即无线电干扰。5.2
激发函数的计算
T=55-576.5/gmax/+42.4lg2r-0.714lgn式中：
激发函数：
导线分裂数，有效范围为4～12：(5)
子导线半径，cm，有效范围为2.4cm～4cm。5.3电晕电流的传播
[]=[C][2元
式中：
[C]导线电容矩阵；
真空介电常数。
根据传输线方程，通过模变换，求出传输线上电流的分布，参见附录B。5.4无线电干扰场强的计算
DL/T691—2019
载流导体周围存在磁场H，高频电场和磁场存在一定的关系，磁场强度与电流的关系（见图2）为：导体！
镜像导体
式中：
图2磁场强度与电流的关系
2元/h2+y2
载流导线的高度（即导线的实际高度或最低高度）；参考点到导线的对地投影距离。所以，载流导线在对地投影距离y处产生的电场为E=601
式中：
磁场穿透深度，p=p/(元J)，m；土壤电阻率，2·m；
o—磁导率。
(h+2p)+y2
模变换方法详细计算过程参见附录B，三相线路的无线电干扰场强按式（3）计算。5.5激发函数的气象修正
根据大雨下的「值，可以得到小雨和好天气以及80%值的激发函数：Fightrain = Fheay-ran + 4,+ 4Fairwahe = Iightnin -17
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4和4。见图3，80%值的激发函数可由「heawy-rain减去10dB～15dB得到。CISPR推荐的激发函数计算方法参见附录C0
[(z/w/vr)apP]原系激
CISPR值
Theavy~rain
Fuigm-cain
4olight-rainTheay-rair
最大电位梯度（kV/cm）
s（d.n）
子导线直径
图3以子导线直径为3cm的8分裂导线为参考的4和46直流线路无线电干扰计算
对于双极性直流输电线路，推荐采用式（10）来计算无线电干扰场强。20
E=38+1.6(gmax-24)+51gn+46lgr+331gD
式中：
距离D处的无线电干扰场强，dB（μV/m）：导线表面最大电位梯度有效值，kV/cm；导线或子导线半径，cm；
导线分裂数：
参考点到正极性导线的直线距离，m。本计算结果代表了好天气时，频率0.5MHz的无线电干扰场强的平均值。7无线电干扰频谱特性计算
以导线电晕为主的输电线路无线电干扰频谱，可由下式计算：AE=5[1-2(Ig10f)\]
式中：
无线电干扰频率，MHz；
相对于0.5MHz频率处的无线电干扰场强的增量，dB。式（11）用于计算0.15MHz～4MHz频率范围内导线的无线电干扰频谱。4
d(cm）
附录A
（资料性附录）
导线表面电位梯度计算方法
DL/T691—2019
采用镜像法（见图A.1）计算导线表面电位梯度，线路导线电位系数矩阵P及电容矩阵C如下：P=[p,]
C=[c,]
式中：
等效半径，m；
一分裂导线半径，m；
子导线半径，m；
e真空介电常数，
hi——导线对地平均高度，m；
导线分裂数。
图A.1镜像法示意图
求得单位长度导线上的电荷
Q=[q,]
导线表面平均电位梯度gavr=
n2元r.100
单位为kV/cm：
导线表面最大电位梯度gmx=gaur[1+(n-1)r/R]，单位为kV/cm。5
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附录B
（资料性附录）
模变换方法详细计算过程
采用模变换的方法计算导线电流分布及无线电干扰：[410420430
1210220 230
53105320530
根据传输线方程：
d'[1(x)
-YZI(x)=0
C2C22C
式中，Y、Z分别为导线的并联导纳矩阵和串联阻抗矩阵，代入电流，进行模变换（以单回路为例，三相有三个互相关联的传输线方程，方程）。
通过模变换，去掉三个方程之间的耦合关系，以便求解微分[10(x)
210(x)
5n0(x)
[i1 (x)
210(x)
1310(x)
R2,R22R23
1210(x)
[Rg,R,R,L510(x)
i310(x)
R2,R2R23
[in0(x)
210 (x)
R,R2R23[N]
[a=[N]]
R,R,Rga
[i1 (x)
i210(x)
i310(x)
N为模变换矩阵，R=YZ。
得到独立的二阶微分方程：
im(x)=0.5ime-m
所以，在每一相产生的无线电干扰电流分布为[(x)]=[N[i (x)]
Li10(x)
第1相产生电晕时，三相导线中电流产生的电磁场的电场分量为DL/T691—2019
E(x,y)=60Ei(x)[(Z, -h)[(Z, -h)* +(y-y)\]+(Z, +h +2p)[(Z, +h +2p)* +(y-y)\)假设均匀地产生电晕，那么对各个注入的电流求积分，得E,(y)=[2J[E,(x, y)dxj/2
同理可以得出其他两相电晕时，产生的无线电干扰场(B.3)
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附录C
（资料性附录）
CISPR推荐的激发函数计算方法
CISPR推荐的激发函数计算方法：Fheay-in=70-（585/gmx）+351gd-10lgn式中：
一子导线表面最大电位梯度有效值，kV/cm；gmx
子导线直径，cm；
导线分裂数。
参考文献
DL/T691—2019
[1J CISPR/TR 18-1:2010 Radio interference characteristics of overhead power lines and high-voltageequipmentPartl：Descriptionofphenomena[2]CISRP/TR 18-2:2010 Radio interference characteristics ofoverhead power lines and high-voltageequipmentPart2:Methodsofmeasurementandprocedurefordetermininglimits[3JCISPR/TR18-3:2010Radio interference characteristicsofoverhead power lines and high-voltageequipmentPart3:Codeofpracticeforminimizingthegenerationofradionoise9
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