CB/Z 214-85.
1范围
CB/Z 214(以下简称“本文件”)适用于战斗舰艇柴油机动力装置及燃气轮机柴油札联合动力装道轴系的扭转振动计算。
在军辅船柴油机轴系中具有带有大阳尼部件的系统(如扭振减振器，弹性联轴器等等)、齿轮减速或增速装置、较复杂的分支状况及对于扭转振动有某些特殊计算要求时，可参照本文件进行扭转振动计算。
与民用船舶相近的军辅船柴油机轴系，可参照民用船舶的扭振计算标准进行计算，也可以用本文件所推荐的方法进行。
1计算模型及运动方程
1.1 计算模型
1.1.1 本文件采用集中质量当址系统作为扭转振动计算的模型。
其中，集中质抵处理为只有转动惯量而不具有弹性的恒定惯量，两集中质量间的连按轴处理为只有弹性(刚度或柔度)没有转动惯量的连接体。
1.1.2本计算模型中所采用的质最阻尼以及轴段阻尼均假定为线性阻尼。
1.1.3本计算模型中所采用的激励均取用经傳里叶分解后的各分谐激励力矩,然后运用叠加原理综合考虑激励的总响应。
1.1.4 计算模型的当砒系统图见图1。

计算模及运动方程
当墨转化·
自山振动计算。
澈励·
强迫搬动计算
具有部分气熄火时的扭报计算，许用值
附录A单位曲柄的柔度计算公式与某些士机的扭搬当过参数….附录B
气体冻力产生的扭搬激励值
附录C
附录D
扭嵌部件的组尼计算
扭振计算的步骤与格式
中国船舶工业总公司指导性技术文件舰艇柴油机轴系拍转振动计算
CB/Z214-85
本指导性技术文件（以下简称“本文件”）适用十战斗舰艇柴池机动力装置及气轮机柴湘机埃合动力装置轴系的拇转援动让份。在军辅船柴油机轴系中具有带有大阳尼部件的系统（如扭振减振器，弹性联轴器等等）：齿轮减速增速装置，较复杂的分支状说及对」扭转振动有柴些特殊计算要求时，可参照本文件迹行扭转振动计算。
与民用船舶相近的军辅解柴油机轴系，可参照民用船期的扭版计算标准进行计算，也可以用本文件所推荐的方法进行
1计算模型及运动方程
1.1计算模型
1.1.1本文件采用集中质量当鼠系统作为扭转振动计算的模型。其中，集中质量处理为只有转动盘市不只有弹性的恒定惯量，两集中质凰间的连接轴处理为只有筛性（刚度或柔度）没有转动惯星的连接体。1.1.2本计算模型中所采用的质量阻尼以及轴段阻尼均假定为线性阻尼。1.1.3本计算模型中所采用的激刷均取用经傅电叶分解底的各分谐激刷力矩，然后运用整加原理综合考虑激励的总响应。
1.1.4计算模型的当毂系统图见图1。M,
1.2运动方程式及其求解
阁1计算模型阁
C。 1
对下其石n个集中质邑的扭振系统，在它有一组厕频率为的简谱激励力矩作用下，其任意K质望的运动方程式为：
I kpe + Ckp+uk. isk(px- pk-)+ks k+ (pk-u+)+Kk-+k(pk-w-t)+Kk, ki+(Pk-Pk++)= Mreisa+x (1)式中，k，Pk，Pk
K质过的角位移，角速度，角加速度，中国船舶工业总公司198506-03发布1
CB/Z 214
-K质量的线性质阻尼系数，Nms
kml, x.Hx, K+
-K-1，K及K,K+1轴段的线纽轴段阻尼系数，Nms,,Kk,K+1-—-1,K及,+1轴段的扭转刚度，Kx
IkK 质量的转动慎量，kg+m\
M—-K质量上所作用的激励力矩振幅值，你
激励力短的初始相位角
激励力矩的圆频率，
一时间，s
该运动方程式的特解为：
中， Ak--
Px=A, ei'k elat- e!
-K质最报动振幅值，rad，
-K质增振动相位角：
ek-K质量复数振值。
BK=AkcoSK+iA sinex
旬个质鼠均有相同的表达式，将式（2）代入（1）店可得到n个联立复数方程式。或者运用实数求解法，将各复数值分离成实部和虚部，则可得2几个联立亦程式。解出该一次多元方程式便可求出对应于某…圆频率时的各质量的或值，以及各轴段上的附加扭摄应力。以上联文方程式有多种求解方法，本文件对此不作规楚。1.3分支系统的运动方程式及其求解分支系统的运动方理式与一般无分支系统的基本相同！其任意K质量的运动方程式仍为（1）我所示。其尘要差异在于分支点质量的运动方程武，以及在塔分支始、末端由于质量编号而形成的各参数间关系的差异而形成了不同的计算式。分支系统分支示意图见图2。
图2分支系统分支示意图
如同无分支时一样，其各质量运动的特解形式仍为2）式。运用与以上相同的求解方法，即可解出各质量的报动响应。
1.4 计算步骤
扭转振动的让算步骤推荐如下：CB/Z 214--85
1.4.1按第2章要求对实际柴油机轴系迹行尚鼠转化。1.4.2令运动方程式（1）中的激励力处为零，阳尼为零，按第3章要求进行自由扭转搬动计算，初估装置的扭振特性。
1.4.3接第4章要求计算激励力灿。1.4.4按第5章要求确定阻尼系数。1.1.5按第6章要求进行规定的牵少限度工祝的强迫扭转振动计算。1.4.6按第8帝规定，检验装置的安余程度。1.4.7其他所婴求的附加计算。
2当量转化
2.1通则
2.1.1在对舰艇柴油机轴系述行扭转振动计算时，首先须将实际的舰艇柴油机系转化成本文件中1.1所规定的计算模型。
2.1.2转化活的当量系统的扭振特性成能代表实际柴剂机轴系的扎振特性，要求当量系统经自也搬动让算后所得的固有频率实际轴系的实测固有频率基本相同，当轴系进行担报实测后发现两相固有频率相差人于5%的实测固有频率时，应修改当量系统参数，以满足以上要求。当系统比较复杂及具有大阻尼部件时，可以适当放宽。2.1.当鼠转化时，一般以有较大转动懒母的部件，如飞轮、推力棉，法兰、闪轮等作为质量的集中点，而把它们之间的轴段弹性值作为该两质量闻的连接弹性值。轴段的惯量则分摊在两端的集中质鼠上。
2.2单位曲柄
2.2，1柴油机的单位函柄可以以气缸中心线作为质量集中点，简化成一个由曲柄销、主轴颈，曲臂、平衡重块以及活寒、连杆等惯录所组成的集中质量，两质轻之间的弹性值为单位曲柄的弹性值（用刚度或柔度计鼠）。
采用并列连杆的V型发动机，也可以山链个气征中心线作为集中点而将每单位阻柄简化成两个渠中质最，此两个集中质量之问的弹性值为同一排两列气缸中心线之间曲柄销的弹性值。2.2,2单位曲柄的弹性值应出柴油机制造！提供，在缺乏数据情说下对：般结构型式的曲轴推用公式（3）（4）进行估算，
ecar=-2 [Li + 0.6(di/LI) + 0. 8Lo + 0.2di (B/R)dt-.d,.
中：KcR
dy,dio
dc,dco-
-单位曲柄刚度，Nmt
单位曲柄柔度，1/Nm：
-曲轴材料剪弹性模数，N/mm；
轴颈长度，cm;
主轴颈直径及其中孔直径，cm：曲柄销长度，cn;
曲柄销直径及其中孔有径，cm：R曲柄平径，cm，
H，曲臀厚度皮最大宽宽，cm，
（4）
Cb/Z 214.
2.2.8附圾A中的推荐公式也可以作为单位曲柄弹性值计算时的参考。2.9扭振减振器
当柴油机轴系中安装有弹性扭振减搬器时，其主劫部分和从动部分可以分别简化战两个集中质量，两集中质量间的弹性值即取用减振器中弹性元件的总动态弹性值。当安装纯硅油式减最器时，划将减振器简化成一个由流体惯量和惯性体最值的一半所组或的惯鼠值作为减振器的当量惯量。
2. 4螺旋浆
螺旋桨作为··个集中质量处理，并丑应计入附水的影响。根据螺旋桨儿何参数以及有无导替等的不同，其附水量一般为螺旋桨在空气中的转动惯鼠的10%十40%，在缺乏数据的情况下，可取25%进行估算。
对于调距式螺旋浆的附水扇，一般取在空气中的转动慎量值的10%和30%两种（分别为零螺矩及满螺短），若能提出理由，允许采用不同数值。2. 5水力测功器
水力测功器的转子组作为一个集中质量处理，并且应计人附水的影响。附水量一般与水力测功器的结构型式及所暇收的负荷有关，在缺乏数据的悄况下，可取为在空气中惯值的35%。2.6弹性联轴器
弹性联轴器应以其主动部分及从动部分分别组成辆个集中质量，两集中质量间的弹性值则为弹性联轴器的总动态弹性值。
2.7离合器
离合器应以其主动部分及从动部分分别组成两个集鼠：气胎离合器中气胎部分的惯可以分在以上谢个质上。离合器两个集中质量间的弹性值为其间弹性元件的总动态弹性值。带有液力偶合器（离合器）的轴系，其从动部分可不计入当量系统。2.8变速系统
具有变速系统的轴系，其传动部分应转化成与柴油机转速相同的当量系统，其当量系统的刚度值和惯量值按下式转化。
K-K' -+
I- =kn
式中：K,'——转化后及转化前的刚度值，Nm，I，I—转化后及转化前的转动最值，k·m柴油机转速，r/min,
传动轴的转速，r/min
转速比，从动轴转速与柴油机转速之比(5)
当需要计算齿轮间的啮合妞知时，可把该对齿轮作为两个集中质量处理，两个质量之间以大刚度值相连接，一般可取为单位曲柄刚度值的10～20借在右。2.9轴系
轴系（推力轴、中间轴、轴、螺旋桨轴等）除计不刚度值外述应计人惯量值。一般可取连接法兰处为集中质最点。当轴系比较长时，应分为若干小轴，每一小轴段的惯量集中在此段轴的两端。一般所划分的小轴段的刚度应不小于单位曲柄刚度值的/10～1/20。2.10其地
柴油机中的一些附件如所带动的水泵、油泵、凸轮轴等，一般可以忽略其解响，但当这些部件具有较大的惯量值，或具有举足轻重的阻尼影响。或者如嘉对这些部件的扭振性能作进一步了解时，则需根据上述转化原则计入当量系统。4
务自由振动计算
CB/Z214--85
8.1通则
3.1.1独艇柴油机轴系首先进行白出扭转摄动计算，以初步估尽轴系的扭振特性。3.1.2自也拟转搬动须作以下项目的计算。a：系统的j有频率。
b。各固有频率下的自圾搬型及其结点位置。c，各自振搬型下的各谐临界转速。d。各自握搬型下各谐激励的相对振幅失晟和值死。1. 2计算方法
根据1.2、1.3中所列的系统的运动方程组，取其阻尼、激刷励为零值，求解其自由搬动。求解系统自由报动的力法，本文伤不作规定，但应治意到在复杂系统中避免漏掉在工作转速范围内可能遇到的固有频率及其振型。3.3自由振动计算的范围
8.3.1需要计算的系统的固有频率数自随系统的上作情况而定，一般其最大固有频率值应不小于柴油机额定转速的11.4倍。
8.3.2各当振摄型下所需计算的临界转速的谐次为：Fe
则其相应的临界转速为：
ft mn
nc=F/v(r/min)
该离摄振型下的固有频率值，rad/min，柴油机额处转速，T/min
一柴油机最低稳定转速，r/min，在工作转速范围内，可能使该自搬搬型发生共搬的激励谐次。)
（8）
，3.橙对振幅尖量租值是判断该谱邀励可能引起轴系扭握响应强弱程度的单要标点之。旗对各自摄报型下可能产共搬的各邀励谐次都进行计算，以判断各谐激励的作用强弱程度。4激励
4.1通则
4.1.1嫩励力是激起轴系扭转圾动的根源，也是影响强迫搬动计算精确性的重要数掘，应尽显用根据柴油机身的实际工作参数进行计算所得的结果。4.1.2柴油机气体压力激励力矩足激起扭转振动的上要战分，其最高次应考虑到12谐为小柴油机运动部件的重力及惯力激励可考虑到4谐为山，4.1.3当前对务谐次气体是力简谐激励方矩俏，般取为半均指示压力用，的函数。4.1.4主副连杆式的多列式柴油机可忽略其土副连杆系统的差异。4.2平均指示压力
4.2.1舰艇推进用柴油机按下式计算：G..Ner
P, =: 19 448 000-
I m.+ ( nc) 9-
式中，G。——冲程数，四冲程时。4，二冲程时G。=2，Ner--额定功率，kW,
气征数：
气征直径，心m，
I(kpa)... (9)
R-—-曲柄半径，cm,
额定转速，r/mint
-让算上况转速，r/min：
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额定工况时柴油机机械效率：
螺旋桨功率转速特性指数（即N。coK9）宁
4.2.2发电用柴油机按（10）式计算：P: = 19 448 000
式中nme
-计算工说时柴油机的机械效率
计算工说时柴机功率，kW。
当0,95≤nc/mn1.05时，
式：N。α—--计算L况时发电功率，kW,h
一一发电效率，当无确切数据时，取0.9。n
当nc/n，<0.95时，
点值可根据不同装短的计算要求取定。4.紫油机气体压力激励力矩
4.8.1柴油机气休压力激励力矩资料原则上应由柴油机制造厂提供，其最终的资料形式可为：Cy = Ao.+At.PI +A2-p+i..
P,=Bo\ +BiP +B+-p? +!免费标准bzxz.net
式中：c
一第v谐简谐激励力短系数：
一第v谐澈励力矩初始相角，rad+ Amp,m
Aor,A.t .....dmBo, B....Bm.
一从0次幂剧m淡幕系数，一般情况下取到2次幂已可。4.3.2当缺乏4,3.1中所指出的激励力矩资料时，可采用配制示功图的方法进行简谐分析以取得简谐激励力矩系数值，详见附录B。4.8.3当缺乏以上工作所需的有关资料时，可参照本来件的附录B中所提供的简谐激励力矩系数资料作粗哗的估算。
4.4重力及惯力激励
扭转振动计算时，必绷计人由柴油机运动部件的重为率惯力所引起的激励影响。由重为及惯力所引起的澈励一般考虑到4谐为止，其中：1谐激励力矩：
M*w=Ga Rsin(Qt-o)+Gy -Rdos dix-g)ain(at-dx)G,R2Q2
sin(Qt-ak)
=Gr-Rsin (21 -@) +Mwsin (Q1
2请激励力矩：
cos(ok-)sin2 (Gt -
=M2wsin2 (St-8k) (Nm)
3谐激励力矩：
M李二
3Gi.R+@-1
GL+RiQ2
sin2(07-k)
sin8(r-ak)+M
+sin3(Qr --ek)
4谐激励力年：
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M- - G R*sin4(r- k)
-Mawsin4(t-k) (Nm)
武中：G，—-发动机单缸往复审量，N，发动机单位曲柄不平衡问转重鼠，NGa
一主汽征中心线与垂直轴间的火角，向逆时针方尚最取，rad,R
--曲柄乎径，m
任意一列刷气链与半气出之闻的发火间隔角，rad，一曲柄半径连杆长度比，A=R/
-柴池机回转角速度，S，
重力加速度，g=9.81m/s。
A.6单位曲柄合成激励计算
单位曲柄上的拿成气体压力邀刷力纯可按下式计算M vBl = (. 0245元D2)
Chin (k* +f
#smarctg-
c.COS (p, -vok)'(Nm.. (B)
e sin c - dea
式中：—单位曲柄合成气体正力激励力矩与气缸中心线间的夹角能气征，气缸气体压力激励力矩短初始相位角；柴油机列数。
单位册柄上的合成重力及力激励力矩为：V-谐时,
Miwsin(--Dk)-Gr.Rsine) +.+
41wa = trctg
M,wcosok+Gr.Rcost)
M, wcosk+Gt + Rcose
V- 2，3，4 谐时,
Mwwsin (-ox)z, Muwcos (pox)pyws = arrtgi
Mwsin (-vox)
2 Mywcas (uok)
(Nm) +-**++** (20)
单位曲柄上的总激励力短，及其与主气缸心线间的火角为：M-B，+，此刚式（1）的Mk值，
yu。=arctg
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式中： Bi=Mygsinpvg++Mwwasineywa]By =M,sacos pyge + M,wscaspywsa，此即式（）中的值
（22)
4.6螺旋桨激励
一般情况下可忽略螺旋桨激励的彤响，必要时可只考虑樂叶数谐次的激励力辉，其值可由下式计！算：（=螺桨叶片数谐次=z）
Mp=BMopsin(yr+)
式中，Mop-螺旋浆平均推进扭短，Nm,β常数，当浆叶数为偶数时，β=0.15~0.20(Nm)
当叶数为奇数时，=003~0.07，
螺旋桨激励力矩的初相位，如不知安装角刺值时，可按同相位计算，Z
5阻尼
-螺璇桨桨数局。
5.1通则
5.1.1阻尼起着阻得扭振振幅增大的作用。根据作用部位及方式的不同分别称为质量阻尼C及辅段阻尼\，前者的作用以质量的角速度为函数，后者以相邻两质量的角速度差为函数。5.1.2根据本文件所制订的计算方法，所有阻尼均以角速度（或角速度差）成线性关系处理。参.1.3一般用于反映扭振阻尼影响的儿种形式关系为：
或μK,K+I
mK,K+1
阻鹿系数C或、阳尼功E、放大系数m的转换1a
mlt k+1 . Aax,k+
uk, h+1-Aar, #+1
安或 Ek, +I +a+? μK, K+I ·A, K+1EK=- TOAPCKdk
式, m,,+1
Ck, hk,k+1
-只考虑K质量，或,E+1轴段的阻尼时系统的放大系数-K质量的质阻尼系数，K，K+1轴段的轴段阻尼系数，Nms，Nmg
由K量或K,K+1轴段消耗的现
Ek, Ek, Khi-E
-K质量的相对振幅值以及k，k+1轴段相邻两质基的相对娠幅差； x, ak, ++--
@——动圆频率，s
A.一一第1质量绝对振惕值！
一全系统客质量的转动惯盘与对应的相对振幅值的平方乘积之总和。5.2柴油机阻尼
柴油机阳尼似各单位曲柄的当鼠质量阻尼形式旁隐，用它反呗整个柴油机中所有阳尼形试5.2.1
的综合阻尼效应。
5.2.2柴油机阻尼应由柴油机制造广通过平台试验等方式确定并提供。5.2.3当缺乏资料时，可由以下威尔逊（Ker.wiis中n）公式估算柴油机的阳尼系数。CR=n.0981aE yF.R
式中，
柴油机列数，
一柴油机气缸活塞面积，cm2，
-曲柄半径，cml
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an~-*—系数。中速简形柴油机4#= 0.0033～0.0044，高速柴油机ag=0.00133～0.00414。附录C中还提供了考工比较若名的柴油机阻尼系数经验计算公式以及荣些塑号的国产柴油机的叫尼系数值，可供计算时参考。
5.8螺施浆阻尼
螺璇浆渐尼以质最阴尼形式考虑，推荐莱用阿尔查（Archer）公式。Cpa
式中，Nen--—额功率，kW;
9410-uNeu-np (Nms)
螺旋浆额转速，r/min
np--.计算上况的螺旋浆转速，r/min系数，共俏可根掘螺旋浆的盘面比A/AD，螺距比H，/D，及力炉系数A确定。力箱系数值可按人试计算：
4 g - 33. 98 × 1016
a = 5A,
若 19.5,取a → 19.5。
若α>6l，a=5l。
聚叶数
D.--螺旋奖直径，cm
H---—螺旋浆螺距，cm
H,/D, +0.5
0.0066(A. + 2 A/A) : (A/D +1/2Zp)浆汁展开i积，cm，
当z,=3，5附。
在缺乏螺旋奖资料时，a值可近似股30。5.4轴段滞后阻尼
轴段滞后附尼以轴段阻尼形式考虑，并作了线性化处理，其K，K+1轴段的阻尼系数为：(Mm)k, K+I =
武中： ek,x+1
1.895×10-2
T+, K+
第KK+1轴段的柔度值，1/Nm。
(Nms)2
5.5减振器阻尼
5.5.1有阳弹性减振器，其阻尼以轴段阻尼形式考虑，有阳尼弹性减振器的阻尼系数以应由减振器制造厂提供，附录C中给山了君干型式藏振器的阻尼系数，可供计算时参考。5.5.2纯础消式减搬器，共阻尼以质量阻尼形式考虑，其阻尼系数可取为：C=
成中：Tp
-纯硅油减振器的惯性轮懒显，gm6.6水力测功器阻尼
水力测功器阻尼以质量阻尼形式考虑，其阻尼系数可按下式计算，(30)
式N。
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9552.6awNe
计篇转速nc时水力测功器吸收的功率，k系数，在缺乏可靠数据情况下可敢5，5。5.7发电机阻尼
发电机阻尼以质量阻尼形式考虑，直流发电的阳尼系数可按下式计算C.ma.
式中，: = 124 ～135#
发电机轴扭，Nmt
发电机计算转速，r/min。
5.7.对交流发电机，准缺乏详细资料情况下，可近似地取用直流发电机的阻尼系数值。6.8弹性联轴器阻尼
5.，1客种不同型式的弹性联轴器：气胎离合器等部件的阻尾,以轴殿阻尼形式考虑。它们的阻尼系数应由制造厂提供。在附录C中提供了某些型式弹性联轴器的阳,尼系数值，可计算时参考。6强追振动计算
6.1通则
6.1.1本文件推荐运用解析计算法直接求解公式（1）所表示的轴系扭鞍搬动运动方释式，综合计算规艇柴油机轴系的强追扭转动状况，6.1.2本文件对于用何种具体方法求解轴系系统的追振动不作规定。6.1.8本文件中规定了最低限度的嘱追振动计算的驱和要求。：6.2计算方法
6.2.1强追振动计算分为分谐强迫搬动计算及多谐综拿合成强迪振动计算两类：在对轴系扭振运动方程组（1）求解后，可得出转速为（=nc/30）时的以谐激励响应，其任意K质量的扭转搬动角位移为，
(k),=(Ax),sin [vQt +(lek),)
系统中质量在谐澈励力矩作用下的动幅值，一对基准点的相位角。
则任意K，K+1轴段的扭搬应力幅值为：(Tk, x+
式中：ex.K+i
(AK)) +(AK+I)) --2(Ax), +(AN+I)COS[(EK), -(ERK+I),]ig.ek,x+i
K, #+i
(N/mm)
-K,K+1轴段的柔度值，1/Nm
-K，K+1轴段的最小截面模数值，arn一转速比，K，K+1轴段转速与柴油机鞍速之比。(33)
6.2:2多谐综合合成强追振动是指在转速户下，所有篇谱激励力矩作用的综合搬动响应，其估意K质量的综合扭转振动为：
Pk--E((Ak),sin[vQt +
而任意K，K+1轴段.上，在任意：时的瞬时扭振应力双Tk,K+
tr-ek,x++-Wk, K+1
(N/mm2
-k+）
(35）
以上k及k，K+，都是以柴油机一个工作循环为一个剧期变化的瞬时值，其变化形态理论上应与由实测所得的曲线形态同。
扭振冠的摄幅值可最为，
CB/ 214--85
*(/k,K)mn (N /mm*)
(Tk,k-)-(E+12mms
6.3强迫振动计算的范围
6.3.1违议对以下谐次的澈励力需进行分谐追最动计算。，在1作转速范制内可能起系统较大振动响成的谐次，可用下武予以判断。般可取！3个谱次。
o -C,.(Ed),
武中。（）—一第谢激励力矩的综含根对振幅尖量利值（统最第1激励曲柄的相对握幅为1）。b，临界转速常近需用转遵或额定转速，共值虽不大，但也其有相当数量级的主简谐或非简谐谐次。
计算的范可为0.6≤月/nc≤.1.4。式中ne为谐激励的临界转速。计算步长可取为（0.02~0.03) nnc
B，3.2对以下上况需进行12阶以内所谐次激励力短的续含响应计算。6.3.1所规的各临界转速。
最高转速。
各嵩转速。
d，有特殊带要进行计算的共他转速。6.3.8独追搬动计算结果
6.3.3.1对6.3.1所规定的分谐强迫动计算，应得H如下计算纳果。a，在转速为0.6ncn1.4范用内的各代表性质量的分谐强摄动最幅值，以及各代表性轴段上的掀应力幅值。
b。给出白出端可潮量位置的、作以上转速范围内的振动痛值变化曲线及曲轴、推方轴、中间轴、能轴、螺旋浆轴中扭报应力最大的扭应力幅值变化出线，并根据第8章的要求画上许用扭应力册线，6.3.3.2对6.3.2所规定的综合计算应得如下结集：日，该工况下与有代表性的质量的练合振幅值。有必要时并画出其随曲柄转而变化的啦线该工况下的其有代表性的轴段的综合扭振应力值，有必要时并画出其随山柄转允而变化的也h.
c，而出出轴，间辅等处，在各计算转速下只有最大综合应力幅值的连接曲线，并回上综合应力许用曲线：
d、在有减遵齿轮、离合器、碱搬器及弹性联轴器等部件时，须给比该处的啮合扭短或传递扣短信，并面川其中其有最大值的随曲柄较角函变化的曲线。7具有部分气缸熄火时的扭振计算7.1通则
7.1.1对以下柴油机轴系装暨建议验算具有部分气征熄火的扭转动特性。a，安装有弹性联轴器的系统，
b，安装有以轮传动装置的系统。c.交流发电机组装置。
d，有部分缸娘火要求的装置，包括婴求能单排停火的装置等。对以上a至心项，般可只作单证火计算。7.1.2本文件所指的部分气征熄火系指柴油机中有一个或数个代低假止供油而运动部件并太拆除的情况，故轴系当造系统不变。7.1.3！具有部分气缸炮火，-般指具有个气缸不发火。对于其有很多气缸的柴油机，可能会H11
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