CB/Z 110-87
基本信息
标准号： CB/Z 110-87
中文名称：船舶破舱浸水后的浮态及剩余稳性高度计算
标准类别：船舶行业标准(CB)
标准状态：现行
出版语种：简体中文
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标准分类号
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出版信息
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标准简介
CB/Z 110-87。
名称及符号见表1。
序号 名称
1横剖面面积.
2未经自由液面修正的初稳性高度
3经自由液面修正后的初稳性高度
4自由液面对初稳性高度的修正值
5水线面横向惯性矩
6横剖面面积对基线力矩
7复原力臂
8船形稳性力臂
9横倾力臂
10横稳心半径
11破舱长度
12首吃水
13尾吃水
14破舱重心处吃水
15横倾时破舱重心处吃水
16舱内平均液面高
17横倾时液面在舷侧高度
2.1.2在对称浸水情况下， 当采用固定排水量法计算时，应至少有50mm的正值剩余稳性高度。
2.1.3在不对称浸水情况下，其总横倾角不得超过7。，但在特殊情况下，经主管机关同意，可允许放宽由于不对称力矩而产生的较大横倾角，但在任何情况下，其最终横倾角不应超过15。
2.1. 4允许设置横贯浸水装置以校正大横倾角，但需计算平衡前的最大倾角，同时平衡所需时间应不超过15min。
2.1.5在任何情况下， 船舶浸水的终了阶段不得淹没限界线。认为在浸水的某-中间阶段可能淹没限界线时，主管机关可要求作船舶安全所必需的研究与布置。
2.2货船基本要求: (对载重线规范中有抗沉性要求的A型船和要求减少干舷的B型船)。
2.2.1
“A”型船舶，如船长在150m以上，且设计时考虑当载货达到夏季载重线时有空舱，则当任- -空舱浸水时，假定其渗透率为o.95,应能不沉，同时能保持在主管机关认可的平衡状态。其机舱亦应作为浸水舱，但渗透率取0.85。
名称及符号见表1。
序号 名称
1横剖面面积.
2未经自由液面修正的初稳性高度
3经自由液面修正后的初稳性高度
4自由液面对初稳性高度的修正值
5水线面横向惯性矩
6横剖面面积对基线力矩
7复原力臂
8船形稳性力臂
9横倾力臂
10横稳心半径
11破舱长度
12首吃水
13尾吃水
14破舱重心处吃水
15横倾时破舱重心处吃水
16舱内平均液面高
17横倾时液面在舷侧高度
2.1.2在对称浸水情况下， 当采用固定排水量法计算时，应至少有50mm的正值剩余稳性高度。
2.1.3在不对称浸水情况下，其总横倾角不得超过7。，但在特殊情况下，经主管机关同意，可允许放宽由于不对称力矩而产生的较大横倾角，但在任何情况下，其最终横倾角不应超过15。
2.1. 4允许设置横贯浸水装置以校正大横倾角，但需计算平衡前的最大倾角，同时平衡所需时间应不超过15min。
2.1.5在任何情况下， 船舶浸水的终了阶段不得淹没限界线。认为在浸水的某-中间阶段可能淹没限界线时，主管机关可要求作船舶安全所必需的研究与布置。
2.2货船基本要求: (对载重线规范中有抗沉性要求的A型船和要求减少干舷的B型船)。
2.2.1
“A”型船舶，如船长在150m以上，且设计时考虑当载货达到夏季载重线时有空舱，则当任- -空舱浸水时，假定其渗透率为o.95,应能不沉，同时能保持在主管机关认可的平衡状态。其机舱亦应作为浸水舱，但渗透率取0.85。
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标准内容
全国船舶标准化技术委员会指导性技术文件CB*/Z 110—87
船舶破舱浸水后的浮态
及剩余稳性高度计算
1987 - 04 - 20 发布
全国船舶标准化技术委员会批准全国船舶标准化技术委员会指导性技术文件船舶破舱浸水后的浮态
及剩余稳性高度计算
本指导性文件适用于一般运输船舶。名称及符号见表1。
横剖面面积
未经自由液面修正的初稳性高度经自由液面修正后的初稳性高度门由液面对初稳性高度的修正值水线面横向慢性矩免费标准下载网bzxz
横剖面面积对基线力矩
复原力碑
骼形稳性力臂
横频力臂
横稳心平径
破舱长度
首吃水
尾吃水
破舱重心处吃水
横颅时破重心处吃水
舱内平均液面商
横慎时液面在肱测高度
进水斥眩测液面高出Z之值
重心距基线高度
假定重心距基线高度
洋心距基线高度
横稳心距基线高度
重心至距离
浮心至触距离
漂心至距离
重心至中纵削面距离
排水体积
进水体积
排水量
进水剪量
全国船标准化技术委员会1987一04-20发布CB*/Z 110--87
分类号： 1!
代替：CB*/Z 110—77
CB*/Z 110-87
破损的横向穿透及其对浸水范围的影响重事载置水统
或量诱分能发重水线
重季氨改水较
或量诱分能睾重水蛛
夏季袋重水规
或量深分能散重水级
且季毅改水线
改最深分解凝重水组
更季续票本线
或探分整我最水线
一横向肢损深度为B/ 5
①对于客船：B为最深分整载重线处或其下，由--眩助骨外球到另一随肋骨外续间的最大宽度。
蔽损深度由最深分舱载柔水线平面上垂直于纵中剂面方向量取。
(2对于货胎：为型宽。破据深度由要季载重水线平面上垂直于纵中剖面方向壁取。
CB=/Z110-87
竖向范围：自基线向上，无限制。如任何小于上述所指范围的被握会使顿斜或稳性高度的损失更为严重：则在计算中应针对此种破损情况作出假定。
对于主横舱整的阶层和凹折，应采用一等效的平面舱壁来确定其分舱。2.1,2在对称浸水情况下，当来用固定排水量法计算时，应至少有50mm的正值剩余稳性高度。2.1,3在不对称浸水情况下。其总横倾角不得超过7°，但在特殊情况下，经主管机关同意，可允许放宽由于不对称力矩而产生的较人横倾角。但在任何情况下，其最终横倾角不应超过15°。2.1.4允许设置横贯浸水装置以校正大横倾角，但需计算平衡前的最大倾角，同时平衡所需时间应不超过15min。
2.！.5在任何情况下，船舶浸水的终了阶段不得湾没限界线。认为在浸水的某一中间阶段可能滤没限界线时主管机关可要求作船帕安全所必需的研究与布置。2.2货船基本要求：（对载重线规范中有抗沉性要求的A型船和要求减少干的R型船）：2.2.！“A”型舱，如船长在150m以上，且设计时考虑当载货达到复季载重线时有空舱：则当任一空舱浸水时，假定其渗透率为0.95，应能不沉，同时能保持在主管机关认可的平衡状态。其机舱亦应作为浸水舱，但渗透率取0.85。2.2.2对船长超过100m的任何“B型船舶，当要求减少按规定求得的干时，则当船舶装载至其夏季载重线时，对于B-60型在任何单独的受损舱浸水以后，对于B100型在任何两个前后相邻舱浸水后，護定渗透率为0.95（不包括机舱），应仍能在满意的平衡条件下保持漂浮：船长超过150m的这两种船舶，机舱应作为进水舱，但渗透率取0.85。2.2.3对“A”型船舶及要求碱少干的“B”型船帕，浸水后应满足：a。浸水以后，最后水线应在可能继续进水的任何开口的下缘以下。b。由于不对称的浸水，最大的倾斜角应不超过15°，但如干脏甲板没有任何部份被淹没，则该横倾角可允许到17°。
℃，在进水状态下的初稳性高度应为正值。d。当假定进水舱之外的甲板任何部分被淹没时，或在任何情况下，对进水状态的临界稳性有怀疑时，应对剩余稳性加以研究。如果复源力臂曲线超过平衡位置的最小稳距有20°，Ⅱ在此稳距内的最人复原力臂至少为心1ml，则剩余稳性可认为是足够的。在此稳距内的复原力确曲线下的面积不小于0.0175m-rad。
2.2.4上述计算以下述主要定为基础a。损坏的垂直范围等于船深；
b.损坏的渗入范圈不超过B/5或11.5m，两者之间取小值（B是船的最大宽度），（见图1）。.如果较a.和b.所规定范用灯小的破摄友而造成更为严重的后果，则应假定此种较小的破损范圈；c。除菌后两相邻舱进水外，假设主横舱壁没有损坏：d、对于揽舱及双层底的阶层和凹折。应按IM0A·172（特V）决议案的规定处理（见图2。舱进康
3.05m+分.03f.或10.65m，其中小者故舱攀有效
t2<3.05m视作规壁必折，故（C/舱不作进水整
135m+或85m，其中小者.
CB\/Z 110—87
At均3.m+0. 031. 或m
I中小者，故（A）聆C，舱均咯单独作为进求能
13.0m+%，031.或30.55m、比中小者，放舱壁有效
3. t.5m舱炸进水舱处
123.051现作舱哦（A！脸进水
2基本要求
厘米纵短力矩
体积渗遗事
表面漆避率
横期角
平衡状态糖顿角
2.1客船基本要求
2.1.1假定破损范围
CB*/Z 110-87
续表1
纵向范图：3, 0m加船长的 3 %或11 ,0m两者之间取小者，如所要求的分舱因数为 0. 33 或小 于0.33，则假定的纵向破损范函应按需要增加，以使其包括任何两个相邻的主横水密舱璧。横向范围：在船内于量深分舱载重线水平面上，自侧间纵中削面方向垂直量计为船宽（最深分舱载重线或其下的最大型宽）的五分之一距离（见图【）CB*/2 110--87
非>3.05m+0.03L或(1.05m，其中小者，3.05m<1<3.05m+0.03L或10.65m，其中小者，舱壁无效，《C）舱作进水舱处理h及2≥3.05m+0.03L或10.6%m，其中小者，两舱分射单独进水
续图2
及le3.0m+1.03上成.65期，其中小者，放中小者，故不作单独舱进水、（A）舱与C）酸、（B舱同时进水
23.05m+1)3T.成1.65m，其中小者CB*/Z 110—87.
I<3. 05m，(C) 舱不与,A糖同时进永
续图2
二艳进水
CB'/z110 ..87
7，3.05m或3.35m+c.03L或10.65m，3.05m3.05m+0,t惑0.c5m.其中小书不作单独湿水舱：步，B！、心，同时进水/2，，>3.0n+0.3L或0.65m，H中小肾：均作为单独设术將处堤
1:72：13，43.05m+0.03L或1r..66m其中小若．AI、B）、CI、（D舱均诈为单独没水脆处理
续图2
其中小者
t2，/3.05m+0.031.或10.85m，其中小者1均~3.05m+0.03L或565m，其中小12.4均>3.05m或3.05m+0.03战10.65m取小者
CB*/Z 110--87
5, t<3 r5m或3.05n +(.031.或:0.65m.其中小者
2、3均>3.05m+0.03L或：0.65m，其中小者图
，对基线没上的重心高度的估算，是按偿抢均匀配裁，新保存的各灶消耗的源体即物科案均按满载时总容率的0%计算（图3）10
CB/Z 110-87
计筑重心垂向位置和最终平衡状态程序第一步
空船并装存50%的消耗性液体（分别为各类液舱总容积的50%）和船帕给养品（鑫见IMCO建议等V）第一
装载均质货，使船拍达到最大真季吃水，船帕处于浮状，并求得此标准状态下的Z。
第三步
嵌此履设任一舱为空舱（图中为N0.2货舱），并假设在第二步中取得的浮态及7,均不变
第四坊
空舱进水：并计算其冠终的平衡状态图3
CB*/Z 110—87
2.3客船和货船通用要求
2.3.1选取没水计算的装载情况。其非进水部分的液舱的日山液阅修正，均取每冲满休舱中段大“-对《-·个中宠舱：液胞的自由波面然说的总和2.3,2计算中穿积渗透率和表面渗避率按表2选：裘2
货物、煤或物料储藏专用处所
起居设备占用处所
机器占用处所
供装载液体的处所
·视何者导效较严重的后果而定。渗遵率
0或95
3计算时应考虑的情况
3.1选取计算的装载情况：荐以检验没水后的浮态为主，在进水望大致相同的情况下，贮应以吃水较大的装载情况为准：进水舱位置--以陷首或尾1／4船长处为严重。对于低脊驱或无券弧的船，则船端部可能更严重。若以检验其浸水后的剩余稳性为主，在进水量大致相同的情况下，则应以初稳性较差的装载情况以及进水舱位胃在触处为严重。3.2在设有双层底或水线下水密平合的情况下，若以检验浸水后的浮态为卡，则以双层底或水密平台下同时破损为严重。
若以检验浸水后的剩余稳性为主，则以双层底或水密平合下不破损为严重：3.3在非对弥破损浸水情况下、尚应考虑破划浸水后的横倾角在进水量大致相同的情况下，装载情况期以初总性较差的情况以及破报舱内液体距纵中剖面横向力矩大者为严重：3.4当破损范围内有供装载液体的处所，并载有部分液体时，若以检验浮态为土时，可假定其渗透率为0,95：若以捡验其剩余稳性为卡时，当进水舱重心较低时可假定其渗透率为0，面当重心较高时宜假定为价.95。
以上3.13.4条系在遭常情况下的考虑原则，在实际计算时，还应根据船舶的特定情况，对原始状态和破舱情况作出假定。假定船舶的稳性处于能预计到的最恶劣的营运状态，且破损后浮态或稳性将处丁最严亚的状态。
4计算原理
4.1计算破舱浸水后的浮态采用增加重量法，即将破舱后的进水重量作为在破损范圖内液体载荷的增加，而后根据重力与浮力大小相等而方向相反，重心与浮心在同一铅垂线上的原理求得新的平衡位置，即火破舱浸木后的浮态：4.2计算破浸水后的剩余稳性高度，采用固定排水量法在按增加重量法求得的新的平衡位置下（排水量不变），将破损部分作为浮力损失而从格个船的浮力中扣除，破损部分相应的水线面惯性矩从整个船的水线面惯性巾扣除，所求得此平衡位置下的初稳性高度，即为破舱浸水后的剩余稳性高度：
4.3对于不对称破舱浸水，其最终浮态的重心与浮心横向位置应在同铅垂线上，因而要求浸水后的横颜力臂和船舱复原力臂平衡。没水后的横倾力臂按（1）式计算A+
式中：9为横倾角。
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船舶破舱浸水后的浮态
及剩余稳性高度计算
1987 - 04 - 20 发布
全国船舶标准化技术委员会批准全国船舶标准化技术委员会指导性技术文件船舶破舱浸水后的浮态
及剩余稳性高度计算
本指导性文件适用于一般运输船舶。名称及符号见表1。
横剖面面积
未经自由液面修正的初稳性高度经自由液面修正后的初稳性高度门由液面对初稳性高度的修正值水线面横向慢性矩免费标准下载网bzxz
横剖面面积对基线力矩
复原力碑
骼形稳性力臂
横频力臂
横稳心平径
破舱长度
首吃水
尾吃水
破舱重心处吃水
横颅时破重心处吃水
舱内平均液面商
横慎时液面在肱测高度
进水斥眩测液面高出Z之值
重心距基线高度
假定重心距基线高度
洋心距基线高度
横稳心距基线高度
重心至距离
浮心至触距离
漂心至距离
重心至中纵削面距离
排水体积
进水体积
排水量
进水剪量
全国船标准化技术委员会1987一04-20发布CB*/Z 110--87
分类号： 1!
代替：CB*/Z 110—77
CB*/Z 110-87
破损的横向穿透及其对浸水范围的影响重事载置水统
或量诱分能发重水线
重季氨改水较
或量诱分能睾重水蛛
夏季袋重水规
或量深分能散重水级
且季毅改水线
改最深分解凝重水组
更季续票本线
或探分整我最水线
一横向肢损深度为B/ 5
①对于客船：B为最深分整载重线处或其下，由--眩助骨外球到另一随肋骨外续间的最大宽度。
蔽损深度由最深分舱载柔水线平面上垂直于纵中剂面方向量取。
(2对于货胎：为型宽。破据深度由要季载重水线平面上垂直于纵中剖面方向壁取。
CB=/Z110-87
竖向范围：自基线向上，无限制。如任何小于上述所指范围的被握会使顿斜或稳性高度的损失更为严重：则在计算中应针对此种破损情况作出假定。
对于主横舱整的阶层和凹折，应采用一等效的平面舱壁来确定其分舱。2.1,2在对称浸水情况下，当来用固定排水量法计算时，应至少有50mm的正值剩余稳性高度。2.1,3在不对称浸水情况下。其总横倾角不得超过7°，但在特殊情况下，经主管机关同意，可允许放宽由于不对称力矩而产生的较人横倾角。但在任何情况下，其最终横倾角不应超过15°。2.1.4允许设置横贯浸水装置以校正大横倾角，但需计算平衡前的最大倾角，同时平衡所需时间应不超过15min。
2.！.5在任何情况下，船舶浸水的终了阶段不得湾没限界线。认为在浸水的某一中间阶段可能滤没限界线时主管机关可要求作船帕安全所必需的研究与布置。2.2货船基本要求：（对载重线规范中有抗沉性要求的A型船和要求减少干的R型船）：2.2.！“A”型舱，如船长在150m以上，且设计时考虑当载货达到复季载重线时有空舱：则当任一空舱浸水时，假定其渗透率为0.95，应能不沉，同时能保持在主管机关认可的平衡状态。其机舱亦应作为浸水舱，但渗透率取0.85。2.2.2对船长超过100m的任何“B型船舶，当要求减少按规定求得的干时，则当船舶装载至其夏季载重线时，对于B-60型在任何单独的受损舱浸水以后，对于B100型在任何两个前后相邻舱浸水后，護定渗透率为0.95（不包括机舱），应仍能在满意的平衡条件下保持漂浮：船长超过150m的这两种船舶，机舱应作为进水舱，但渗透率取0.85。2.2.3对“A”型船舶及要求碱少干的“B”型船帕，浸水后应满足：a。浸水以后，最后水线应在可能继续进水的任何开口的下缘以下。b。由于不对称的浸水，最大的倾斜角应不超过15°，但如干脏甲板没有任何部份被淹没，则该横倾角可允许到17°。
℃，在进水状态下的初稳性高度应为正值。d。当假定进水舱之外的甲板任何部分被淹没时，或在任何情况下，对进水状态的临界稳性有怀疑时，应对剩余稳性加以研究。如果复源力臂曲线超过平衡位置的最小稳距有20°，Ⅱ在此稳距内的最人复原力臂至少为心1ml，则剩余稳性可认为是足够的。在此稳距内的复原力确曲线下的面积不小于0.0175m-rad。
2.2.4上述计算以下述主要定为基础a。损坏的垂直范围等于船深；
b.损坏的渗入范圈不超过B/5或11.5m，两者之间取小值（B是船的最大宽度），（见图1）。.如果较a.和b.所规定范用灯小的破摄友而造成更为严重的后果，则应假定此种较小的破损范圈；c。除菌后两相邻舱进水外，假设主横舱壁没有损坏：d、对于揽舱及双层底的阶层和凹折。应按IM0A·172（特V）决议案的规定处理（见图2。舱进康
3.05m+分.03f.或10.65m，其中小者故舱攀有效
t2<3.05m视作规壁必折，故（C/舱不作进水整
135m+或85m，其中小者.
CB\/Z 110—87
At均3.m+0. 031. 或m
I中小者，故（A）聆C，舱均咯单独作为进求能
13.0m+%，031.或30.55m、比中小者，放舱壁有效
3. t.5m
123.051现作舱哦（A！脸进水
2基本要求
厘米纵短力矩
体积渗遗事
表面漆避率
横期角
平衡状态糖顿角
2.1客船基本要求
2.1.1假定破损范围
CB*/Z 110-87
续表1
纵向范图：3, 0m加船长的 3 %或11 ,0m两者之间取小者，如所要求的分舱因数为 0. 33 或小 于0.33，则假定的纵向破损范函应按需要增加，以使其包括任何两个相邻的主横水密舱璧。横向范围：在船内于量深分舱载重线水平面上，自侧间纵中削面方向垂直量计为船宽（最深分舱载重线或其下的最大型宽）的五分之一距离（见图【）CB*/2 110--87
非>3.05m+0.03L或(1.05m，其中小者，3.05m<1<3.05m+0.03L或10.65m，其中小者，舱壁无效，《C）舱作进水舱处理h及2≥3.05m+0.03L或10.6%m，其中小者，两舱分射单独进水
续图2
及le3.0m+1.03上成.65期，其中小者，放
23.05m+1)3T.成1.65m，其中小者CB*/Z 110—87.
I<3. 05m，(C) 舱不与,A糖同时进永
续图2
二艳进水
CB'/z110 ..87
7，3.05m或3.35m+c.03L或10.65m，3.05m3.05m+0,t惑0.c5m.其中小书不作单独湿水舱：步，B！、心，同时进水/2，，>3.0n+0.3L或0.65m，H中小肾：均作为单独设术將处堤
1:72：13，43.05m+0.03L或1r..66m其中小若．AI、B）、CI、（D舱均诈为单独没水脆处理
续图2
其中小者
t2，/3.05m+0.031.或10.85m，其中小者1均~3.05m+0.03L或565m，其中小12.4均>3.05m或3.05m+0.03战10.65m取小者
CB*/Z 110--87
5, t<3 r5m或3.05n +(.031.或:0.65m.其中小者
2、3均>3.05m+0.03L或：0.65m，其中小者图
，对基线没上的重心高度的估算，是按偿抢均匀配裁，新保存的各灶消耗的源体即物科案均按满载时总容率的0%计算（图3）10
CB/Z 110-87
计筑重心垂向位置和最终平衡状态程序第一步
空船并装存50%的消耗性液体（分别为各类液舱总容积的50%）和船帕给养品（鑫见IMCO建议等V）第一
装载均质货，使船拍达到最大真季吃水，船帕处于浮状，并求得此标准状态下的Z。
第三步
嵌此履设任一舱为空舱（图中为N0.2货舱），并假设在第二步中取得的浮态及7,均不变
第四坊
空舱进水：并计算其冠终的平衡状态图3
CB*/Z 110—87
2.3客船和货船通用要求
2.3.1选取没水计算的装载情况。其非进水部分的液舱的日山液阅修正，均取每冲满休舱中段大“-对《-·个中宠舱：液胞的自由波面然说的总和2.3,2计算中穿积渗透率和表面渗避率按表2选：裘2
货物、煤或物料储藏专用处所
起居设备占用处所
机器占用处所
供装载液体的处所
·视何者导效较严重的后果而定。渗遵率
0或95
3计算时应考虑的情况
3.1选取计算的装载情况：荐以检验没水后的浮态为主，在进水望大致相同的情况下，贮应以吃水较大的装载情况为准：进水舱位置--以陷首或尾1／4船长处为严重。对于低脊驱或无券弧的船，则船端部可能更严重。若以检验其浸水后的剩余稳性为主，在进水量大致相同的情况下，则应以初稳性较差的装载情况以及进水舱位胃在触处为严重。3.2在设有双层底或水线下水密平合的情况下，若以检验浸水后的浮态为卡，则以双层底或水密平台下同时破损为严重。
若以检验浸水后的剩余稳性为主，则以双层底或水密平合下不破损为严重：3.3在非对弥破损浸水情况下、尚应考虑破划浸水后的横倾角在进水量大致相同的情况下，装载情况期以初总性较差的情况以及破报舱内液体距纵中剖面横向力矩大者为严重：3.4当破损范围内有供装载液体的处所，并载有部分液体时，若以检验浮态为土时，可假定其渗透率为0,95：若以捡验其剩余稳性为卡时，当进水舱重心较低时可假定其渗透率为0，面当重心较高时宜假定为价.95。
以上3.13.4条系在遭常情况下的考虑原则，在实际计算时，还应根据船舶的特定情况，对原始状态和破舱情况作出假定。假定船舶的稳性处于能预计到的最恶劣的营运状态，且破损后浮态或稳性将处丁最严亚的状态。
4计算原理
4.1计算破舱浸水后的浮态采用增加重量法，即将破舱后的进水重量作为在破损范圖内液体载荷的增加，而后根据重力与浮力大小相等而方向相反，重心与浮心在同一铅垂线上的原理求得新的平衡位置，即火破舱浸木后的浮态：4.2计算破浸水后的剩余稳性高度，采用固定排水量法在按增加重量法求得的新的平衡位置下（排水量不变），将破损部分作为浮力损失而从格个船的浮力中扣除，破损部分相应的水线面惯性矩从整个船的水线面惯性巾扣除，所求得此平衡位置下的初稳性高度，即为破舱浸水后的剩余稳性高度：
4.3对于不对称破舱浸水，其最终浮态的重心与浮心横向位置应在同铅垂线上，因而要求浸水后的横颜力臂和船舱复原力臂平衡。没水后的横倾力臂按（1）式计算A+
式中：9为横倾角。
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